【完稿】双行简易播种机的设计【CAD终稿】㊣精品文档值得下载

费折旧费检修维修费行政管理费以及污泥综合利用收入等项费用。

动力费.万元药剂费.万元式中，为聚丙烯酰氨，.，元为加氯量，，元。

工资福利费万元式中，为职工每人每年的平均工资福利为劳动定员。

折旧提成费.万元式中，为工程总投资为综合折旧提成率。

大修维护基金提成.万元日程修理维护费万元管理费销售费和其它费用..万元综合成本年处理能力.万元年处理量.万吨万吨单位处理成本.元水综合考虑污水厂的初期投资，和建成后的运行成本，本设计能够在满足预期处理效果的前提下做到经济上合理，符合我国当前的经济和社会发展水平。

结论排水工程的主要目的是收集各种污水，并及时地将其输送至适当地点，妥善处理后排放或再利用。

保证被处理后的污水不会危害到人类的健康或对自然环境造成危害。

本设计排水管道布置根据管道定线原则及城区实际情况，设计初步考陪的新鲜污泥从原始温度加热到所需温度的耗热量消化池池体的耗热量，是由于池体内的消化温度与大气温度的温差所引起的耗热量污泥管的耗热量。

.提高新鲜污泥的耗热量中温消化温度新鲜污泥年平均温度为.日平均最低温度为每座级消化池投配的最大生物泥量为〞则全年平均耗热量为.最大耗热量为.消化池池体的耗热量消化池各部传热系数采用池盖.池壁在地面以上部分为.池壁在地面以下部分及池底为.池外介质为大气时，全年平均气温为冬季室外计算温度为池外介质为土壤时，全年平均温度为.，冬季计算温度.，池盖部分全年平均耗热量为.最大耗热量为..池壁在地面以上部分，全年平均耗热量为.最大耗热量为.池壁在地面以下部分，全年平均耗热量为.最大耗热量为.池底部分，全年平均耗热量为.最大耗热量为...每座消化池池体，全年平均耗热量为.最大耗热量为每座消化池总耗热量全年平均耗热量为最大耗热量为.热交换器的计算消化池每天所需的热量是由加热循环泵将污泥通过热交换器加热提供。

本设计采用池外套管式泥水交换器，与回流的消化污泥进行混合，再进入级消化池，其比例为，全天均匀投配。

进入消化器的生污泥量为.回流的消化污泥量为..进入热交换器的总污泥量为.生污泥的日平均最低温度为生污泥与消化污泥混合后的温度为.热交换器的套管长度按下式计算.其中，内管管径选用，外管管径选用时，则污泥在内管中的流速为.符合要求热交换器按最大耗热量.，热交换器的入口热水温度采用，则热水循环量为..内外管之间的热水流速为..平均温差的对数按下式计算....，则.热交换器的传热系数选用.，则每座消化池的套管式泥水交换器的总长度为.设每根长，则其根数为，选用根.消化池保温结构厚度计算消化池各部传热系数允许值采用池盖为.池壁在地上部分为.池壁在地下部分及池底为.池盖保温材料厚度的计算设消化池池盖混凝土结构厚度为钢筋混凝土的传热系数为.采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，导热系数则保温材料的厚度为..池壁在地面以上保温材料厚度的计算设消化池池壁混凝土结构厚度为采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，则保温材料的厚度为..池壁在地面以上的保温材料延伸到地面以下的深度为冻土层加.。

池壁在地面以下部分以土壤作为保温层时，其最小厚度的核算消化池池底在地面以下的混凝土结构厚度为，壁..设池底以下土壤作为保温层，其最小厚度的核算消化池底混凝土结构厚度为..池下水位在池底混凝土结构厚度以下，大于.米，故不加其他保温措施。

池盖池壁的保温材料采用硬质聚氨酯泡沫塑料。

其厚度经计算分别为及，均按计，乘以.的修正系数，故采用.二级消化池的保温结构材料及厚度均与级消化池相同。

.沼气混合搅拌计算消化池的混合搅拌采用多路曝气管式气通式沼气搅拌。

搅拌用气量单位用气量采用.池容，则用气量为。

曝气立管管径计算曝气立管的流速采用，则所需立管的总面积为，取.选用立管的直径为时，每根断面.，所需立管的总数则为.根，采用根。

核算立管的实际流速为.符合要求之间产气量按污泥量的倍计沼气罐沼气罐设计计算采用低压浮盖式湿式沼气罐，沼气系统的压力采用储气罐的容积为采用单级温式储气罐个，则设则.﹥上加个球冠，容积忽略不计。

.高程计算污水处理厂污水处理高程布置的主要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，通过计算确定各部分的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。

为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动，以按重力流考虑为宜污泥流动不在此例。

为此，必须精确的计算污水流动中的水头损失，水头损失包括污水流经各处理构筑物的水头损失。

污水流经连接前后两处理构筑物管渠包括配水设备的水头损失。

包括沿程与局部水头损失。

污水流经量水设备的水头损失。

该水厂设计流量为.以河水的最低水位作为控制水位，有水头损失计算表中各部分损失可得水头损失计算表.河边水位.跌水位.跌水井水位.计量堰出水管损失.计量堰下游水位.计量堰堰上水头.自由跌水.合计.计量堰上预备费按第部分费用的计，则万元贷款期利息按贷款铺底流动资金按计，则万元第三部分费用合计万元工程总投资合计项目总投资第部分费用第二部分费用第三部分费用万元.污水处理成本计算及技术经济分析污水处理厂成本通常包括工资福利费电费药剂京中国石化出版社.王正平等.精细化学反应设备分析与设计.北京化工出版社.宋启煌主编.精细化工工艺学.北京化学工业出版社第二版.李炎.食品添加剂制备工艺.广州广东科技出版社，.王远山等.抗氧化剂的生产及应用.北京化学工业出版社，.傅平等.新型饲料食品添加剂投产指南.沈阳辽宁科学技术出版社，.厉玉鸣.化工仪表及自动化.北京化学工业出版社，.第三版北京化工大学毕业设计论文附图工艺流程图菲汀无离子水稀硫酸氢氧化钠无离子水活性炭型树脂树脂树脂序号流程号名称数量材料酸化罐中和罐交换罐脱色罐浓缩罐压料泵钢不锈钢不锈钢装配不锈钢搪瓷图例物料管阀门压滤机铸铁离子交换柱压滤机铸铁离子交换柱换热器铸铁换热器铸铁图号日期北京化工大学朱清梅指导老师姓名班级.比例陈冠东植酸工艺流程图共张设计任务的需要选用直边高度取标准封头为标准封头高度为料液层实际高度为搅拌器的设计与选型叶轮数目的确定料层高度釜径.从化工设备机械设计手册中，搅拌器的相关规定，即叶轮数目和以及粘度的关系表中，查得叶轮数目为叶轮距釜底距离的计算北京化工大学毕业设计论文选用推进时搅拌器叶轮距釜底距离桨叶直径初算按化工设备机械设计手册中，搅拌器的相关规定，釜径与桨径的比值，般在之间，取.即，实际桨叶直径取搅拌器转速计算本设计搅拌级别选用级，并取转速系数为.植酸钠目颗粒平均直径取.查得极限沉降速度为，..取校正系数对搅拌器直径进行校正依据化工设备设计手册相关标准，取流体转动粘度系数为.搅拌器所需的功率计算依据搅拌器功率计算式，所需搅拌器功率为在中和罐中内搅拌需半小时间，静置约需小时，故中和罐使用周期取.北京化工大学毕业设计论文小时。

交换罐，浓缩罐的设计和选型与中和罐的样，设计计算和选型从略。

设备设计计算与选型结果汇总设备设计计算与选型结果汇总见表所示。

表设备设计计算与选型结果汇总表酸化罐筒体直径筒体高度料层高度酸化罐搅拌器叶轮数目距釜底高度桨叶直径转速搅拌器直径功率中和罐全容积筒体直径筒体高度料层高度.中和罐搅拌器叶轮数目距釜底距离桨叶直径转速搅拌器直径功率北京化工大学毕业设计论文.厂址选择及总平面设计.厂址选择的原则拟建在植酸公司厂内，作为独立车间。

计划占地约亩，综合考虑该厂现有的土地占用和空白地段情况考虑与原料车间的衔接考虑与下游产品车间即植酸车间的衔接考虑三废处理设施的衔接考虑与动力车间的衔接等，拟建在该厂的西北区。

.厂区概貌根据任务要求，在植酸厂的个年生产吨的车间，综合考虑符合植酸总体规划与附近的工业企业相配合。

靠近主消费市场，该车间面积与外型满足植酸工业工厂的生产需要，留有适当的扩建余地。

满足工艺情况下作到经济合理。

美化厂房排列，保证生产的连续性和安全性，使作业短捷方便避免交叉。

综合考虑建筑物朝向，充分利用自然光和自然通风，注意建筑物间距。

动力车间热能靠近负荷中心。

对外交通相适应，合理组织人流物流。

建筑物的布置符合建筑设计防火规定和工业企业卫生标准。

符合国家有关卫生放火个人安全等的要求。

⑩“三废”治理和综合利用符合要求。

.设备配置与布置设计满足的要求应满足安全要求，要符合国家的有关法规，妥善处理防火防设备价格经济合理管理方便易于操作维修等。

.主体设备及辅助设备的工艺设计本设计针对工艺流程中的主体设备酸化罐与中和罐，辅助设备搅拌器为例进行设备设计计算和选取型。

搅拌器类型设计选型酸化罐和中和罐中均设有搅拌器，其搅拌器类型有如下三类桨叶形式分类搅拌器按桨叶形状可以分为三类，即平直叶折叶和螺旋面叶。

桨式涡轮式等搅拌器的桨叶为平直或折叶，而推进式螺带式和螺杆式搅拌器桨叶则为螺旋面叶。

按流型分类根据搅拌操作时桨叶主要排液的流向，又可将搅拌器分为径流型叶轮和轴流型两类。

按搅拌器对液体粘度适应性分类按搅拌器对液体粘度适应性可分为两类，即适用于低中粘度的有桨北京化工大学毕业设计论文式涡轮式等，适用于高粘度的有大叶片，低转速搅拌器。

对分散或乳化过程，要求循环能力大且应具有高的剪切能力，涡轮式搅拌器具有这特征，可以选用，推进式和桨式搅拌器由于剪切力小而只能在液体分散量较小的情况下采用，桨式搅拌器很少用于分散过程，对于分散搅拌操作，搅拌槽内部安装有档板来加强剪切效果。

由于酸化罐中和罐两反应罐里的溶液黏度不大，剪切力较小并且溶液中有悬浮的颗粒，因此本工艺选用推进式的搅拌器。

酸化罐的设计及选型基础数据酸化罐中混合液的体积.并且物料反应平稳，粘度不大，所以取装料系数为.则，酸化罐的全容积取.酸化罐筒体直径初步计算在选定罐体的长径比时，要考虑长径比对搅拌功率，传热系数以及物料特性对罐体长径比的影响，取长径比时稍大点，即.把罐体的长径比代入上式得整理得.筒体直径和高度确定对计