大速度截面为起点，即以分配集箱的进口截面和汇集集箱的出口截面作为起点，则可以认为分配集箱与汇集集箱中静压变化的规律相同，离起点处的静压变化可用下式表示如果以相对距离表示，，，则可得由于沿集箱长度的静压是变化的，因而使与之相连的各根管子进出口的压差不等，而且和分配集箱与汇集集箱的连接方式有关。

像型连接系统为例，工质从分配集箱的侧端部引入，而从汇集集箱的另侧端部引出。

与分配集箱终端处相连接的管子进出口的压差最大，因而有最大的流量而与分配集箱始端处相连接的管子进出口压差最小，因而其流量最小，因此这根管子最为危险，成为这管组中的偏差管。

东北电力大学本科毕业论文流量分配不均匀性的大小决定于各管圈进出口静压变化的差值，可由上述集箱内静压变化的规律求得。

假定以分配集箱进口截面作为原点，则沿集箱长度，分配集箱中静压变化的分布规律为汇集集箱中静压变化的分布规律经坐标转换得因此，沿集箱长度任截面处总的静压变化为由于汇集集箱是以出口截面处的静压为基准，集箱内任截面处的静压变化将使总的静压变化减少，故上式中汇集集箱的静压变化取用负号。

平均流量管截面处总的静压变化为现以代入可得最小流量管位置显然在处，由可得这样可以得出型连接系统中由于集箱静压变化而引起的平均流量管圈与最小流量管圈进出口静压变化的差值为由此就可以求得由于集箱静压变化而引起的水力不均匀性。

文献将各种不同过热器集箱连接型式的水力特性制作称为表格，方便查询。

工质侧水力不均匀性计算过热器工质侧水力不均匀性是由于各管圈沿集箱静压变化流动阻力系数管子吸热和重位压头不同所引起。

对于型连接系统，分配集箱进口到汇集集箱出口间的总压降，它对每管圈均相等。

对于平均流量的管圈式中，重位压头前的符号为正系指下降流动时的情况，如为上升流动，则应取负号，对于最小流量的管圈第章热偏差和壁温计算可得设则得通过管圈的流动阻力及由此得到水力不均匀系数为将代入可得式中，为平均流量管与最小流量管中由于集箱静压变化而引起的静压差，可由表查得。

壁温计算沿锅炉管子圆周的热负荷分布实际上是不均匀的。

炉膛水冷壁管面向火面靠炉墙，沿管周热负荷分布相差很大，如图所示。

此时由于管子周界上受热不均匀，在径向截面上，如截面，除了沿径向的导热外，还存在着沿圆周方向的导热。

东北电力大学本科毕业论文在管子沿圆周均匀受热的条件下，只存在沿径向的导热，在半径为的圆周上，其热负荷与外壁热负荷的关系为即在不均匀受热的条件下，在最大热负荷处，沿纵剖面在处的径向导热量总是烟气温度管子吸收管束后烟气辐射的受热面积管束间烟气平均温度管束对流受热面积管束辐射受热面积对流放热系数辐射放热系数对每管圈，由于各段管子的或不同，以及角系数不同，所以，应分段计算以上四种吸热量，每段管子的吸热量是四种吸热量的总和，而整个管圈的吸热量是各段管子的吸热量的总和。

所以，吸热偏差系数为第章热偏差和壁温计算式中偏差管的吸热量管的平均吸热量水力偏差系数的计算随着径向引入和引出的复杂集箱布置方式在大容量电站锅炉过热器和再热器系统中的广泛应用，以及从集箱角度考虑，同屏各管从集箱不同截面上引入引出结构的采用，方面，同屏各管因其在集箱上位置的不同，进出口压差也不同另方面，各管的流量分布变化将直接影响径向引入集箱的工质向集箱两侧的分配情况，从而影响集箱内工质的静压分布，因此无法采用以往的流量分配计算方法进行各管圈流量分布计算，而应在同时综合考虑集箱效应各管圈阻力系数以及吸热量不同等因素的前提下计算管圈流量。

集箱水动力学过热器蛇形管的进出口般均为与集箱相连，进口集箱称为分配集箱，出口集箱称为汇集集箱。

沿集箱长度，由于工质速度重位压头和阻力损失的变化，使各点的压力不等，从而影响与其相连的管子的进出口压差，引起各管工质流量分配不均。

我国般采用水平布置的集箱，重位压头的影响可以不计。

当蒸汽从水平集箱的端部引入和引出时。

沿集箱长度压力和流速的变化如图所示。

东北电力大学本科毕业论文在分配集箱中，沿工质流向蒸汽流速逐渐减小，动能逐渐转为压力能，压力沿线上升，但因集箱中有流动阻力，部分静压的增量被流动阻力所以抵消，因此分配集箱中压力分布曲线为。

分配集箱两端的压力差可以用下式表示式中，集箱内工质的最大速度，即分配集箱进口处的流速静压转换系数，由试验得出，当工质自集箱端部全部截面引入时，自端部用管接头引入时，，其中为集箱截面，为管接头截面自端部侧面直角引入时，。

由图可见，分配集箱中的静压变化应为因此，分配集箱中的静压转换系数人可以表示为而集箱中的流动速度按直线分布第章热偏差和壁温计算则由此可得由上述可知，集箱内工质的流动阻力系数与集箱的尺寸有关，主要取决于比值。

屏式过热器的集箱较短，系数应当作适当的修正。

在汇集集箱中，沿工质流向，蒸汽流速逐渐增大，压力能逐渐转为动能，集箱内压力沿线下降，同时有流动阻力如的影响，实际的压力分布曲线为。

汇集集箱两端的压力差可表示为式中，汇集集箱出口处的工质流速静压转换系数，由试验得出，当端部引出时，当从集箱中部径向引出时，。

转换系数可用下式表示汇集集箱中的值较分配集箱中的要大，因为除摩擦损失外，还有与集箱中纵向气流成交叉的各管子中出来的气流所引起的涡流损失，管子中的蒸汽速度相对于集箱内纵向速度的比值越大，则引起的涡流损失越大。

水平集箱两端最大的静压差，可由下面的方法确定。

如果以集箱中最小于，，结论在课题完成之际，对可控励磁发电系统实验的设计有以下几点心得我国同步发电机励磁控制研究已经取得了很大的成绩，但些最初的难题还没有得到满意的解决，而电力系统的大规模联网市场化运作等又对此提出了新的挑战。

身为祖国培育出的电气工程方面的学子深感肩上责任的伟大，而以后即将进入电力行业工作的我们更是要脚踏实地的工作和学习，集我国广大科研工作者之力，起推动我国电力事业的蓬勃发展。

发电机励磁控制系统是电力系统的重要组成部分，而同步发电机励磁控制则是提高电力系统稳定性最经济最有效的技术手段之。

针对发电机励磁控制系统的强非线性特点，通常采用的方法是对其进行线性化处理。

但是当系统状态远离平衡点时，用平衡点局部线性化方法设计的控制器可能控制效果不理想。

近年来，随着非线性控制理论的迅速发展，特别是以微分几何为代表的精确反馈线性化方法的迅速发展，从理论上较好地解决了非线性控制系统的大范围线性化问题。

随着智能控制理论的迅速发展，模糊逻辑励磁控制基于规则专家系统的励磁控制人工神经网络励磁控制基于迭代学习算法的励磁控制等许多先进控制策略被广泛地应用到发电机励磁控制中。

在人工智能应用于励磁控制时，并不需要被控对象精确的数学模型，其控制效果是由控制规则及其对系统运行变化的适应能力决定的。

近年来，模糊控制技术得到了越来越多的重视，模糊控制不依赖对象的数学模型，鲁棒性好，简单实用，可以离线形成控制表存储在控制器中，可以很好地满足励磁控制系统快速反应的要求。

论文对可控励磁发电系统的基本原理以及未来发展趋势进行了定的探讨，并对已有的科研成果及理论进行了相应的总结与展望。

对可控励磁发电系统的实验做了研究。

致谢首先要衷心感谢我的指导老师沈稼丰。

在设计期间，沈稼丰老师给我们提供了便利的试验条件和学习环境，在毕业设计的选题及设计过程中给予了无限的帮助和建议，还在生活中予以关心和支持。

沈稼丰老师严谨的治学态度和忘我的敬业精神给我留下了深刻的印象，也是我今后生活和工作中学习的榜样。

同时还要感谢和我起学习的组员们，他们在我设计期间给予我很多帮助，没有大家的帮助，我无法顺利完成设计。

衷心感谢在这四年中培养教育关心过我的老师们，还有与我朝夕相处并不断给我帮助的同学和朋友们，的机组在保持不变的条件下，逐渐减小负载，直至断开发电机断路器不致使机组飞车时，即可断开，联跳。

对于断开后不能立刻联跳的装置，在断以前，即使发电机短时空载运行，亦应注意维持额定值不变，防止发电机过压。

停止风机运转实际设备可控桥部分有降温风机。

将励磁整定电位器退至最低位置。

将控制方式切换开关置于截止位置。

注意断开前，不能过低，否则调节器将在低频下强励，可能产生过流或过压对于自激起励的发电机，在跳开前，不能过分降低，否则剩磁过低或消失，将给下次起励带来困难。

对未配且不能逐渐卸载的机组为了避免励磁装置低频强励过电流，般不宜带负载停机，但应注意防止甩负载飞车。

步骤是适当降低转速，使机组短期在低频下运行，以防甩负载飞车。

断开，迅速调节原动机的调速器大速度截面为起点，即以分配集箱的进口截面和汇集集箱的出口截面作为起点，则可以认为分配集箱与汇集集箱中静压变化的规律相同，离起点处的静压变化可用下式表示如果以相对距离表示，，，则可得由于沿集箱长度的静压是变化的，因而使与之相连的各根管子进出口的压差不等，而且和分配集箱与汇集集箱的连接方式有关。

像型连接系统为例，工质从分配集箱的侧端部引入，而从汇集集箱的另侧端部引出。

与分配集箱终端处相连接的管子进出口的压差最大，因而有最大的流量而与分配集箱始端处相连接的管子进出口压差最小，因而其流量最小，因此这根管子最为危险，成为这管组中的偏差管。

东北电力大学本科毕业论文流量分配不均匀性的大小决定于各管圈进出口静压变化的差值，可由上述集箱内静压变化的规律求得。

假定以分配集箱进口截面作为原点，则沿集箱长度，分配集箱中静压变化的分布规律为汇集集箱中静压变化的分布规律经坐标转换得因此，沿集箱长度任截面处总的静压变化为由于汇集集箱是以出口截面处的静压为基准，集箱内任截面处的静压变化将使总的静压变化减少，故上式中汇集集箱的静压变化取用负号。

平均流量管截面处总的静压变化为现以代入可得最小流量管位置显然在处，由可得这样可以得出型连接系统中由于集箱静压变化而引起的平均流量管圈与最小流量管圈进出口静压变化的差值为由此就可以求得由于集箱静压变化而引起的水力不均匀性。

文献将各种不同过热器集箱连接型式的水力特性制作称为表格，方便查询。

工质侧水力不均匀性计算过热器工质侧水力不均匀性是由于各管圈沿集箱静压变化流动阻力系数管子吸热和重位压头不同所引起。

对于型连接系统，分配集箱进口到汇集集箱出口间的总压降，它对每管圈均相等。

对于平均流量的管圈式中，重位压头前的符号为正系指下降流动时的情况，如为上升流动，则应取负号，对于最小流量的管圈第章热偏差和壁温计算可得设则得通过管圈的流动阻力及由此得到水力不均匀系数为将代入可得式中，为平均流量管与最小流量管中由于集箱静压变化而引起的静压差，可由表查得。

壁温计算沿锅炉管子圆周的热负荷分布实际上是不均匀的。

炉膛水冷壁管面向火面靠炉墙，沿管周热负荷分布相差很大，如图所示。

此时由于管子周界上受热不均匀，在径向截面上，如截面，除了沿径向的导热外，还存在着沿圆周方向的导热。

东北电力大学本科毕业论文在管子沿圆周均匀受热的条件下，只存在沿径向的导热，在半径为的圆周上，其热负荷与外壁热负荷的关系为即在不均匀受热的条件下，在最大热负荷处，沿纵剖面在处的径向导热量总是