，，因此，可绘制出影响线如图所示绘制剪力影响线线号梁右截面的剪力右影响线计算作用在计算截面以右时即为号梁的荷载横向影响线作用在计算截面以左时因此，绘出的右影响线如图号梁右截面的剪力右影响线计算作用在计算截面以右时，如作用在号梁轴上时，同理，作用在计算截面以左时，因此绘出的右影响线如图汽车汽车汽车汽车汽车影响线影响线右影响线右影响线图中横隔梁作用效应影响线图尺寸单位截面作用效应计算计算公式式中横隔梁冲击系数。

根据桥规条，取车道荷载折间系数，三车道为车辆对于跨中横隔梁的计算荷载与计算荷载相对应的横隔梁作用效应影响线的竖坐标值可变作用车辆荷载在相应影响线上的最不利位置加载见图所示，截面作用效应的计算均列入表表横隔梁作用效应计算表汽车三车道二车道汽右三车道右汽二车道右汽右三车道右汽二车道右汽荷载组合支座计算由前面主梁内力计算可得支座反力标准值，其中结构自重引起的支座反力标准值为，公路级引起的支座反力标准值为公路级作用下产生的跨中挠度，根据当地的气象资料，主梁的计算温差。

确定支座平面尺寸选定支座的平面尺寸为，采用中间层橡胶片厚度。

计算支座的平面形状系数﹥计算橡胶支座的弹性模量验算橡胶支座的承压强度﹤合格确定支座的厚度主梁的计算温差为，温度变形由两端的支座均摊，则每支承受的水平位移为为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定作用在每支座上的制动力对于桥跨，个设计车道上公路级车道荷载总重为，则其制动力标准值为但按桥规，不得小于，经比较，取总制动力为参与计算，根主梁共个支座，每个支座承受的水平力。

确定需要的橡胶片总厚度不计汽车制动力计入汽车制动力桥规其它规定选用层钢板和层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片厚，中间层厚，薄钢板厚，则橡胶片总厚度﹥，并﹤合格支座总厚验算支座的偏转情况由桥梁工程中式计算支座的平均压缩变形为，按桥规规定，尚应满足，即合格计算梁端转角由关系式和可得设结构自重作用下，主梁处于水平状态。

已知公路级荷载下的跨中挠度，代入上式得验算偏转情况，即﹥合格验算支座的抗滑稳定性计算温度变化引起的水平力验算滑动稳定性则﹥合格以及﹥合格结果表明，支座不会发生相对滑动。

下部结构设计资料设计标准及上部构造设计荷载公路级标准跨径计算跨径上部构造预应力混凝土简支型梁。

地质条件亚砂土，细砂，淤泥质土，亚粘土，卵石材料钢筋盖梁主筋用钢筋，其它均用钢筋混凝土盖梁墩柱用桥墩尺寸见图图桥墩尺寸图盖梁计算荷载计算上部结构永久荷载见表表上部结构永久荷载每片边梁自重每片中梁自重每个支座恒载反力边梁中梁盖梁自重及作用效应计算盖梁长度见图图尺寸单位表盖梁自重产生的弯矩剪力效应计算截面编号自重弯矩剪力左右续上表可变荷载计算可变荷载横向分布系数计算横载对称布置时用杠杆法，非对称布置时用偏心受压法。

公路Ⅱ级对称布置时号梁号梁图单车列对称布置图尺寸单位单车列图双车列图图双车列对称布置图尺寸单位非对称布置时图车列非对称布置尺寸单位单列车图由，已知，，，则双列车图由，已知，，，则按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座可变荷载反力的最大值。

图尺寸单位公路Ⅱ级图双孔布载单列车时双孔布载双列车时单孔布置单列车时单孔布载双列车时可变荷载横向分布后各梁支点反力计算的公式为，见表表各梁支点反力计算荷载横向分布情况公路Ⅱ级荷载人群荷载计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔对称布置按杠杆法算单列行车双列行车非对称布置按偏心受压法计算单列行车