范围,对高应力水平和低应力水平存在定的偏离,并提出了非线性强度指标,应用于侧向土压力计算。,和,和,用式表示非线性强度指标。土体的各向异性天然土体，受沉积过程及固结应力状态的影响，通常具有明显的各向异性。深部天然土体的各向异性将更加明显。因此，应以深部土的高压固结试验为基础，开展深部土各向异性的宏微观研究。宏观上，可通过不同剪切破坏方式下高压固结土样的强度值应力应变关系的对比，研究深部土的各向异性。微观上，可通过对土体微观结构特征的定性或定量测定分析，并与其宏观上表现出的各向异性特征进行对比，研究深部土各向异性产生的微观机理。试样制作深部原状土取样较困难，受钻取包装运输加工等影响，实际土样已被严重扰动，用这种土样进行试验，结果已不能真实反映原状土特性。而使用物理性质指标与原状土相近的重塑土进行试验，虽与原状土有定差异，但其均匀性好试样数量不受限制易加工成型，可以进行系列对比研究如不同含水量，试验成果易进行规律性总结。因此，试样加工方法采用人工击实制样。土料按设定的含水量，充分拌匀，人工分层击实成型。试样从模具退出后称重量尺寸测含水量，及时套上乳胶膜封闭，以防失水。本次试验仅对粘土进行研究，土样来自山东在建煤矿立井原状土深达处。试样尺寸，分层击实，密度约,含水量约。试验方法选取三组人工击实制样的试样，它们的参数见表表三组试样参数值试样密度含水量试样试样二试样三采用文献的压力室，轴压围压的施加控制量测全部由试验机完成电脑控制伺服加载自动量测。将三组土样用乳胶膜密封固定于压力室底座，将压力室注满油，控制围压伺服电机位移不变，轴向施加荷载，加荷速率。轴向加载到时，停止加载。深厚表土试验结果与分析试验数据整理工作在计算机上进行，按分析和绘图需要输出基本数据和计算结果。输出的基本实测数据为时间轴向应力侧向应力轴向应变，分别得到三组试样的轴向应力关系曲线试样试样二图试样关系曲线图试样关系曲线图试样二关系曲线试样三图至图的的试验结果表明常压通常小于条件下，静止土压力系数般小于，多近似为常量，高压条件的静止土压力系数呈现显著的非线性规律。图试样二关系曲线图试样三关系曲线图试样三关系曲线加荷过程深部土的系数有别于常压下的变化规律。随着轴向应力的增加相当于随着深度的增大，系数已远大于常压下土的通常,轴向荷载逐渐有引起试样侧向膨胀的趋势，由于压力室内油的约束，侧向应力也随着不断增加。超过后，土样更加密实，有趋于常量的趋势，即加荷初期泊松比小，泊松比随着加荷的增大而增大，从而使得侧向应力逐步增大。因本次实验重塑深土并非饱和土，可以推断随着轴向压力的增大，有可能逐渐逼近于。结果分析本次实验与文献的实验成果对比分析后表明，高压条件下静止土压力系数具有显著的非线性特征，经典土力学里关于的成果已难以适应这种变化规律，深厚表土的静止土压力有可能在定的深度类似原岩应力自重应力的水平应力。引言中关于地压经验公式的应等于影响因素影响因素影的侧向变形点近似判断侧限条件，若侧向变形量测精度不高，则难以保证获得的应力比都具有的意义。深厚表土试验结果与分析理论分析矿山建设的工程实践表明随着深度的增加，土的物理力学性质呈现显著变化深浅部土尤其是粘性土的力学特性具有显著差异深浅土暂无明确划分，根据岩土地下工程发展现状及土工试验常用应力水平，可暂以为界。产生差异的主要原因在于固结时间不同深部土经历了比地表或浅部土更为漫长的地质历史时期。漫长的固结作用使部分深部第三系粘土的物理力学性质接近于软岩。应力水平不同深部土处于初始的高压固结状态，其固结应力大于，甚至超过，而地表与浅部土分别处于无压及低压的固结状态。应力路径不同以矿山建设为代表的深部岩土工程中，土体以卸载或卸载后再增载的应力路径为主而地表或浅部岩土工程多以加载应力路径为主。目前，国内外开展的固结土的三轴试验研究多以浅部岩土工程为背景，且多侧重于研究固结状态对土样力学性状的影响。从工程角度考虑，或许可以忽略重塑土的固结时间的长短对浅部土试验结果的影响。然而，对于经历了漫长高压固结作用的深部土，若不对重塑土的固结时间开展深入研究，而简单套用现有土工试验的有关规定，则试验结果能否真实地反映深部土的实际力学性状值得怀疑。因此，随浅部岩土工程建设而建立的常规土工试验方法对于深部土已不完全适用。针对深部岩土工程的特点，采用与之相适应的试验方法，开展深部土的力学特性研究极为必要。固结时间对固结土力学特性的影响目前，国内外针对固结时间对土样力学性质的影响已开展了定研究，但基本停留在基础研究层面上，研究成果在土工试验中的应用尚未见报道。固结时间是决定固结土样能否准确模拟深部土的关键因素。因此，为保证试验结果的可靠性，必须首先研究固结时间对固结土样力学特性的影响，为确定合理的固结时间提供依据，进而促进深部土工试验的规范化，提高不同学者研究成果之间的可比性。沈珠江院士曾指出世纪土的本构模型应当是考虑土的结构性的数学模型。高压对固结土的力学特性的影响深部土的力学特性研究以服务于深部岩土工程为目的。因此，应在合理的固结时间的高压固结试验的开展高压固结土样力学特性研究。研究中应注意以下问题应力路径的选择土体强度与应力路径深部岩土工程以卸载或卸载后再增载的变载应力路径为主，而常规土工试验中常采用加载应力路径。因此，常规土工试验中常用的加载应力路径对于深部岩土工程已不适用。鉴于此，高压固结土样的应该做三轴试验且应以卸载应力路径为主。以矿山建设工程为例，试验中可采用恒轴压卸围压恒围压卸轴压分别模拟井筒侧帮井筒底部土体的应力路径。当开展真三轴固结试验时，可通过恒轴压水平方向侧卸压另侧增压模拟井筒侧帮表面土体的更真实的应力路径。而土体应力路径又与土的强度指标有定的关系。在基坑工程中,原状土的应力路径土与土中水的相互作用,使得作用于围护结构上的土压力与经典的土压力具有很大的差别,为此,许多学者在土体的参数和强度指标上根据具体的应力路径等因素进行修正。徐日庆等指出准则只适用于较小的应力响因可得其他道次的附加摩擦力矩，见下表。传动机构中的摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩η传动机构的效率，即从主电机到轧机的传动效率，取传动比。同理可得其他道次传动机构中的摩擦力矩，见下表河北联合大学毕业设计说明书附加摩擦力矩附加摩擦力矩。同理可得其他道次附加摩擦力矩，见下表空转力矩的计算空转力矩通常按经验公式确定式中电机的额定力矩静力矩的计算静力矩可按下式计算同理可得其他道次静力矩，见下表。等效力矩的计算同理可得其他道次静力矩，见下表河北联合大学毕业设计说明书电机功率的计算对于新设计的轧机，需要根据等效力矩计算电机的功率，即式中电机的转速η由电动机到轧机的传动效率，取同理可得其他道次电机功率，见下表由此可知各道次电机功率,所以电机符合要求。表轧制过程中的力矩参数道次轧制力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩传动机构中的摩擦力矩附加摩擦力矩空转力矩静力矩等效力矩电机功率河北联合大学毕业设计说明书表轧制过程中的力矩参数续道次轧制力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩传动机构中的摩擦力矩附加摩擦力矩空转力矩静力矩等效力矩电机功率河北联合大学毕业设计说明书第章轧辊强度校核般对轧辊进行弯曲和扭转校核，对疲劳强度不进行校核。对轧辊辊身只计算弯曲，对辊颈则计算弯曲和扭转，对传动端轴头只计算扭转强度。由于全线都选择的种形式的短应力线轧机，所以选择轧制力最大的第架轧机进行校核。对辊身计算弯曲强度带孔型轧辊的危险断面可能在个轧槽上，应比较各断面应力大小来确定。第道次轧辊孔型及受力弯矩图如图所示辊身验算弯矩为式中作用在轧辊上的轧制压力压下螺丝的中心距辊身危险断面与压下螺丝的距离。当轧辊同时轧制两根以上轧件时，轧辊负荷要进行叠加。作用辊身危险断面的弯曲应力图第道次轧辊孔型及受力弯矩图河北联合大学毕业设计说明书式中辊身危险断面弯矩计算断面的直径应考虑重车至最小直径轧机轧辊采用铸铁材质，许用应力为，许用扭转应力不超过的，所以强度满足强度要求。对辊颈计算弯曲和扭转强度辊颈是轧辊支撑部分，它与轴承装配在机座中，轧制力经压下调整装置传递到机架上。辊颈尺寸为直径和长度,它与轴承形式及工作载荷有关。另外，辊颈和辊身的过渡角应选大些，以防止应力集中容易断辊。辊颈危险断面上的弯曲应力和扭转应力分别为式中辊颈直径辊颈危险断面处的弯矩和扭转力矩。对于带孔型轧辊辊颈弯矩等于河北联合大学毕业设计说明书抗弯模量辊颈强度应按弯扭合成应力计算，采用铸铁轧辊时，合成应力按第二强度理论计算所以强度满足要求。对辊头验算扭转强度辊头采用万向扁轴头，其厚度为轴颈直径的，即其宽度可按轴颈直径计算，故按矩形计算抗扭截面模量抗扭断面系数则最大剪切应力范围,对高应力水平和低应力水平存在定的偏离,并提出了非线性强度指标,应用于侧向土压力计算。,和,和,用式表示非线性强度指标。土体的各向异性天然土体，受沉积过程及固结应力状态的影响，通常具有明显的各向异性。深部天然土体的各向异性将更加明显。因此，应以深部土的高压固结试验为基础，开展深部土各向异性的宏微观研究。宏观上，可通过不同剪切破坏方式下高压固结土样的强度值应力应变关系的对比，研究深部土的各向异性。微观上，可通过对土体微观结构特征的定性或定量测定分析，并与其宏观上表现出的各向异性特征进行对比，研究深部土各向异性产生的微观机理。试样制作深部原状土取样较困难，受钻取包装运输加工等影响，实际土样已被严重扰动，用这种土样进行试验，结果已不能真实反映原状土特性。而使用物理性质指标与原状土相近的重塑土进行试验，虽与原状土有定差异，但其均匀性好试样数量不受限制易加工成型，可以进行系列对比研究如不同含水量，试验成果易进行规律性总结。因此，试样加工方法采用人工击实制样。土料按设定的含水量，充分拌匀，人工分层击实成型。试样从模具退出后称重量尺寸测含水量，及时套上乳胶膜封闭，以防失水。本次试验仅对粘土进行研究，土样来自山东在建煤矿立井原状土深达处。试样尺寸，分层击实，密度约,含水量约。试验方法选取三组人工击实制样的试样，它们的参数见表表三组试样参数值试样密度含水量试样试样二试样三采用文献的压力室，轴压围压的施加控制量测全部由试验机完成电脑控制伺服加载自动量测。将三组土样用乳胶膜密封固定于压力室底座，将压力室注满油，控制围压伺服电机位移不变，轴向施加荷载，加荷速率。轴向加载到时，停止加载。深厚表土试验结果与分析试验数据整理工作在计算机上进行，按分析和绘图需要输出基本数据和计算结果。输出的基本实测数据为时间轴向应力侧向应力轴向应变，分别得到三组试样的轴向应力关系曲线试样试样二图试样关系曲线图试样关系曲线图试样二关系曲线试样三图至图的的试验结果表明常压通常小于条件下，静止土压力系数般小于，多近似为常量，高压条件的静止土压力系数呈现显著的非线性规律。图试样二关系曲线图试样三关系曲线图试样三关系曲线加荷过程深部土的系数有别于常压下的变化规律。随着轴向应力的增加相当于随着深度的增大，系数已远大于常压下土的通常,轴向荷载逐渐有引起试样侧向膨胀的趋势，由于压力室内油的约束，侧向应力也随着不断增加。超过后，土样更加密实，有趋于常量的趋势，即加荷初期泊松比小，泊松比随着加荷的增大而增大，从而使得侧向应力逐步增大。因本次实验重塑深土并非饱和土，可以推断随着轴向压力的增大，有可能逐渐逼近于。结果分析本次实验与文献的实验成果对比分析后表明，高压条件下静止土压力系数具有显著的非线性特征，经典土力学里关于的成果已难以适应这种变化规律，深厚表土的静止土压力有可能在定的深度类似原岩应力自重应力的水平应力。引言中关于地压经验公式的应等于影响因素影响因素影