近，材料的屈服极限，则，许用应力最大压应力方向最大剪应力方向最大剪应力故，强度满足。二工况二动臂位于动臂油缸最大作用力臂处斗杆油缸作用力臂最大铲斗斗齿尖，动臂与斗杆铰点，斗杆与铲斗铰点三点位于同直线正常挖掘，挖掘阻力对称于铲斗，无横向力。斗杆受力分析同工况。切向最大挖掘力取决斗杆油缸的闭锁力，取斗杆为隔离体，按力矩平衡求得吨式中斗杆和铲斗的重量吨,斗杆和铲斗长米斗杆重力到动臂与斗杆铰点的力臂米铲斗重力到动臂与斗杆铰点的力臂米取铲斗为隔离体，按力矩平衡求得铲斗油缸工作力吨式中，铲斗重力到铲斗与斗杆铰点的距离米单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计连杆到铲斗与斗杆铰点的距离米连杆到摇杆与斗杆铰点的距离米摇杆的长度米。法向阻力取决于动臂油缸的闭锁力，取整个工作装置为隔离体，由力矩平衡求得吨式中，切向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米法向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米动臂油缸作用力到动臂下铰点的力臂米工作装置各个部分对动臂下铰点的力矩和。按图解法和力平衡方程求得斗杆所受作用力。按以上作用力分析，作斗杆内力图，图包括轴力，斗杆平面内的剪力，弯矩如图。取弯矩最大处进行校核，断面如图所示受力分析同上。断面处压应力为斗杆平面内剪应力为斗杆平面内弯曲正应力此时，为主载荷，斗杆安全系数取为，材料的屈服极限，则，许用应力图单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计最大压应力最大剪应力故，强度满足。动臂反铲装置动臂的强度校核按挖掘中动臂可能出现的最大载荷来选定计算位置。工况工作装置处于最大挖掘深度处正常挖掘，无横向作用力。切向最大挖掘力取决斗杆油缸的闭锁力，取斗杆为隔离体，按力矩平衡求得式中斗杆和铲斗的重量吨,斗杆和铲斗长米斗杆重力到动臂与斗杆铰点的力臂米铲斗重力到动臂与斗杆铰点的力臂米法向阻力取决于动臂油缸的闭锁力，取整个工作装置为隔离体，由力矩平衡求得吨式中，切向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米法向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米动臂油缸作用力到动臂下铰点的力臂米工作装置各个部分对动臂下铰点的力矩和。取铲斗和斗杆为隔离体，求得斗杆与动臂铰点处的作用力。再取动臂为隔离体，求得动臂下铰点的作用力。按以上作用力分析，作动臂内力图，包括轴力，动臂平面内的剪力和弯矩如图。取动臂弯曲处进行强度校核，断面如图单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计断面面积为断面转动惯量取动臂安全系数为，材料的屈服极限，则许用应力为断面处压应力为剪应力为图弯曲正应力此处按曲梁进行验算，则且,,故，强度满足。二工况二图工作装置位于最大挖掘半径处正常挖掘，无横向阻力。切向最大挖掘力取决斗杆油缸的闭锁力，取斗杆为隔离体，按力矩平衡求得式中斗杆和铲斗的重量吨,斗杆和铲斗长米斗杆重力到动臂与斗杆铰点的力臂米铲斗重力到动臂与斗杆铰点的力臂米法向阻力取决于动臂油缸的闭锁力，取整个工作装置为隔离体，由力矩平衡求得单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计式中，切向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米法向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米动臂油缸作用力到动臂下铰点的力臂米工作装置各个部分对动臂下铰点的力矩和。取铲斗和斗杆为隔离体，求得斗杆与动臂铰点处的作用力。再取动臂为隔离体，求得动臂下铰点的作用力。按以上作用力分析，作动臂内力图，包括轴力，动臂平面内的剪力和弯矩如图。取动臂弯曲处进行强度校核，断面如图图断面面积为图断面转动惯量取动臂安全系数为，材料的屈服极限则，许用应力为断面处压应力为剪应力为单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计弯曲正应力此处按曲梁进行验算，则且,,故，强度满足。连杆摇杆和销轴连杆铲斗油缸全缩时进行挖掘，连杆与铲斗夹角最小，所受作用力最大。如图所示图铲斗油缸主动挖掘力为吨。按图解法求得连杆作用力为吨。连杆主要作用力为拉压，按正应力进行校核。安全系数取，材料的屈服极限则，许用应力单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计式中，连杆截面面积米。满足要求。二摇杆铲斗油缸全伸时进行挖掘，摇杆与铲斗夹角最小，所受作用力最大。如图所示图铲斗油缸主动挖掘力为吨。按图解法求得连杆作用力为吨。摇杆主要作用力为拉压，弯曲影响可忽略，按正应力进行校核。安全系数取，材料的屈服极限则，许用应力式中，摇杆截面面积米。满足要求。三销轴销轴主要承受剪力，按剪应力进行校核。斗杆油缸闭锁力最大时，销子所受剪力最大，吨。销子材料为钢，安全系数取，则许用应力单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计式中，销子截面面积米。满足要求。掘深度要求图必须满足挖掘过程中调整切削后角的要求挖掘过程中随着铲斗向前运动，斗的切削后角也不断发生改变，为了保证挖掘正常进行，斗底不应与地面发生摩擦，即，为此必须使图又将式代入，整理后得到单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计图铲斗运动方向与切削后角必须满足卸载要求由于前卸式铲斗和底卸式铲斗的卸载方法不同，因此对转角的要求也不同。为使卸斗于净，前卸式铲斗在卸土时要求斗底与水平相交成以上的角见图，因此从图及式得单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计图不同卸载方式对的影响底卸式铲斗卸土时可假定斗的后壁接近于垂直枚态，斗底按于水和度模块的硬件电路设计及仿真，呼吸模块的硬件电路设计，血压模块的设计。燕山大学本科生毕业设计论文二设计思路具体思路为首先查阅资料确定自己要做的然后着手完成各个模块的硬件设计工作，用软件绘制电路图，用软件进行仿真实验，最后将各部分整体连接，进行论文的撰写和答辩三查阅的主要文献资料吴欣峰，杨瑞峰基于与的无线传感器网络的硬件节点设计电子设计应用汤立志基于无线传感器网络的多生理参数监护仪的研制燕山大学硕士学位论文余学飞现代医学电子仪器原理与设计华南理工大学出版社唐伟，黄晓庆，杨常青多参数监护仪的发展与未来北京生物医学工程王林琳多参数无线监护系统的研究和设计吉林大学硕士学位论文代钟，万明基于射频芯片的无线通信节点设计传感器世界程楠便携式心电监护仪的硬件设计武汉理工大学硕士学位论文，张克东睡眠呼吸暂停综合症的监测系统设计燕山大学硕士学位论文四毕业设计过程中遇到哪些困难和问题在毕业设计时，在开始是无从下手，完全不知道自己要先做什么后做什么，后来是对些专业知识不理解，例如多功能监护仪的设计中央监护系统各模块的电路及具体参数要求等问题。在学习研究的过程中，问题是时常出现的，但是这些问题都会得到解决，开始不知道该做什么，但是在老师的指导下我们借阅了些相关的资料，部分部分的了解课题内容，从监护仪的概念，到各模块，再把这些知识点串联起来，开始整体了解课题附录中期报告研究的方向，以及课题研究的目的，研究工作也就步步进入轨道。有些小的问题也会自己查阅资料完成。在外文翻译是也会有很多的困难，有很多的专业词汇不会翻译，还有些长难句不知道该怎样翻译，而求有些词汇在不同的句子里根据句子的前后文意思要翻译出不同的意思，还要吧翻译的句子组织起来可以很通顺的说明原文的意思，通过翻阅字典和网络词典翻译解决这些问题。在这次的毕业设计中我的实践能力得到了很大提高，自己主动地去寻找问题，发现问题，解决问题，自己尝试去做电路，这样的积极主动性是通过这次毕业设计调动起来的，我想，这会对我以后的工作学习有很大帮助。五下步的工作安排毕业设计进行到现在的程度，对我们的要求就更大，不仅仅是停留在对原理的理解，要求我们有更大的求知欲和更进步学习，这就表明我们下面的任务就更加艰巨，现在我的研究工作基本是按照开题报告中的安排进行的，所以下面的研究也会按着这进度安排进行，进行到我最初安排的第三第四阶段，安排如下第三阶段月份将通信部分的模块设计做好，为论文的整体撰写做好充足的前期工作。第四阶段月份整理汇总，撰写论文，准备答辩。六毕业论文的时间进度表第二步月日到月日整体汇总，确立毕业论文的提纲，开始撰写毕业论文。第三步月日到月日撰写毕业论文，交予指导老师审查。第四步月日到月日修改毕业论文，绘制大图。第五步月日到最后修改论文，并准备答辩。七对指导教师及学院管理的意见及建议学校这次进行三次答辩，是很好的策略，这样可以督促同学按计划完成毕业设计，使毕业设计的质量提高。希望学校双向传递四存在问题传统的监护仪大多是有线的床边监护，这近，材料的屈服极限，则，许用应力最大压应力方向最大剪应力方向最大剪应力故，强度满足。二工况二动臂位于动臂油缸最大作用力臂处斗杆油缸作用力臂最大铲斗斗齿尖，动臂与斗杆铰点，斗杆与铲斗铰点三点位于同直线正常挖掘，挖掘阻力对称于铲斗，无横向力。斗杆受力分析同工况。切向最大挖掘力取决斗杆油缸的闭锁力，取斗杆为隔离体，按力矩平衡求得吨式中斗杆和铲斗的重量吨,斗杆和铲斗长米斗杆重力到动臂与斗杆铰点的力臂米铲斗重力到动臂与斗杆铰点的力臂米取铲斗为隔离体，按力矩平衡求得铲斗油缸工作力吨式中，铲斗重力到铲斗与斗杆铰点的距离米单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计连杆到铲斗与斗杆铰点的距离米连杆到摇杆与斗杆铰点的距离米摇杆的长度米。法向阻力取决于动臂油缸的闭锁力，取整个工作装置为隔离体，由力矩平衡求得吨式中，切向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米法向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米动臂油缸作用力到动臂下铰点的力臂米工作装置各个部分对动臂下铰点的力矩和。按图解法和力平衡方程求得斗杆所受作用力。按以上作用力分析，作斗杆内力图，图包括轴力，斗杆平面内的剪力，弯矩如图。取弯矩最大处进行校核，断面如图所示受力分析同上。断面处压应力为斗杆平面内剪应力为斗杆平面内弯曲正应力此时，为主载荷，斗杆安全系数取为，材料的屈服极限，则，许用应力图单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计最大压应力最大剪应力故，强度满足。动臂反铲装置动臂的强度校核按挖掘中动臂可能出现的最大载荷来选定计算位置。工况工作装置处于最大挖掘深度处正常挖掘，无横向作用力。切向最大挖掘力取决斗杆油缸的闭锁力，取斗杆为隔离体，按力矩平衡求得式中斗杆和铲斗的重量吨,斗杆和铲斗长米斗杆重力到动臂与斗杆铰点的力臂米铲斗重力到动臂与斗杆铰点的力臂米法向阻力取决于动臂油缸的闭锁力，取整个工作装置为隔离体，由力矩平衡求得吨式中，切向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米法向挖掘阻力到动臂下铰点的力臂米动臂油缸作用力到动臂下铰点的力臂米工作装置各个部分对动臂下铰点的力矩和。取铲斗和斗杆为隔离体，求得斗杆与动臂铰点处的作用力。再取动臂为隔离体，求得动臂下铰点的作用力。按以上作用力分析，作动臂内力图，包括轴力，动臂平面内的剪力和弯矩如图。取动臂弯曲处进行强度校核，断面如图单斗正铲液压挖掘机工作装置设计南昌航空大学毕业设计断面面积为断面转动惯量取动臂安全系数为，材料的屈服极限，则许用应力为断面处压应力为剪应力为图弯曲正应力此处按曲梁进行验算，则且,,故，强度满足。二工况二图工作装置位于最大挖掘半径处正常挖掘，无横向阻力。切向最大挖掘力取决斗杆油