料的破碎。支承两端的内装轴承承受重破碎荷载。外装轴承除传递破碎载荷外还有传递飞轮的重量和有驱动产生的圆周载荷。由于载荷大和工作条件的恶劣,为增加其稳定性选择向调心滚子轴承。对于内装轴承，通过查阅机械设计手册初步选定内装轴承的型号为。其基本尺寸为外径，内径,宽度，极限转速为轴径为内装轴承型号为河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果脂润滑。基本额定载荷，此值远大于动颚的破碎力型带的压轴力偏心轴的自重力和带轮飞轮的惯性力的合力。对于外装轴承，靠近带轮侧的要承受带施加的压轴力的作用，本设计中为，故对于外装轴承的确定，应考虑此压轴力。初选型号为，其基本尺寸及系数为内径，外径为，宽度基本额定载荷，完全可以提供破碎力极限转速脂润滑。轴承的当量动载荷般计算公式为式中性质系数，查表取为轴承承受的径向载荷，由先前的计算知轴承承受的轴向载荷，由于在本机的设计中，轴承在理论上是不受轴向力的，但实际应有力的作用，但很小，则初设为径向载荷系数，查表可得为轴向载荷系数，查表可得为。所以，当量动载荷为外装轴承河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果轴承座的设计计算轴承的寿命由公式此为滚子轴承，式中故满足预期寿命。因此，选用和调心滚子轴承能够很好的满足要求。轴承座的设计在本次设计中，因为结构的要求，采用了整体设计,将轴承座做成个可装轴承的空心阶梯轴型结构,将和机体连接的部分做成法兰,轴承用端盖进行定位和约束,由于做的是对,而且选用的是调心滚子轴承,对同心度的要求较高。具体的结构如图所示故所选轴承满足寿命要求河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果配重的选择图轴承座的设计配重的选择与普通飞轮的设计不同的是，这个飞轮通过加配重的方式进行转动惯量的调节。由于理论和实际应用之间是有差别的，而且所需转动惯量的因素很多，如瞬时过载等，通过理论计算得到的数值会存在定偏差，所以考虑在设备外加个可调因素是必要的。由于偏心轴的存在，如果不在飞轮上加配重，势必会引起机器的振动，如果震动过度，甚至会引起重大安全事故的发生，因此，必须要在带轮和飞轮上适当的位置加配重以减小振动。配重的大小及固定位置应参考机械原理中关于动平衡的介绍选取。动平衡的原理为质量分布在不同的回转面内的回转件，它的不平衡都可以认为是在两个任意选取的回转面内各有个不平衡质量产生的，为达到完全平衡，必须分别在上述两个回转面内各加上适当的平衡质量。在本设计中，偏心轴所转动引起的不平衡可以用带轮和飞轮上的配重加以平衡。所用的公式为上式中，质分别为所选的两回转面内所加的配重，为它们的质心对应的回转半径分别河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果外形尺寸的设计。偏心轴的材料选用号钢轴传递的功率查表的带的传动效率为现η轴传递的功率为η偏心轴的转速为初步确定轴的最小直径参考机械设计河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果式中与轴材料有关的系数其值可查表取轴传递的功率轴的转速考虑到轴上键槽会消弱轴的强度，若为单键，则应将上述计算值增大左右若为双键，应将上述计算值增大左右。该设计轴为单键所以将上述计算的增大，得最小直径段的轴与带轮相配合，带轮孔径为符合要求，因此选取轴的最小直径为。转矩法校核轴对于承受转矩的轴，其强度条件为式中扭转切应力，轴所受到的扭矩，轴的抗扭截面系数轴传递的功率轴的转速计算截面处轴的直径号钢的许用扭应力由上式可以得到，要设计的轴必须满足以下条件河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果飞轮的设计查表取为查表取为由要求可知为为传递转速为。将已知数据代入公式得最小的轴径选择的是，大于公式所得，传递扭矩足够了。飞轮的设计颚式破碎机是种间歇工作的机械，工作行程破碎物料而空行程只是克服机构中的有害阻力，因而造成了机器转动速度的波动及电动机的负荷不均匀。为使破碎机工作平稳，转速波动小，电动机负荷均匀，在偏心轴的两端装上了飞轮。空行程的时候它储存能量，而工作行程时，飞轮放出能量。大三角带轮即是传动件也是飞轮，所以现在我们设计的是偏心轴另端的飞轮。设破碎机在空行程期间内的功率消耗为，在压碎物料期间内的功率消耗为。电动机额定功率为，并且。在期间，多余的功率使飞轮角速度从增加到在期间，功率不足，使飞轮角速度从减少到，同时飞轮放出能量，增加破碎物料的有效功率，提高破碎机的破碎效率。由此，可得故轴的强度足够河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果能量平衡方程式或式中飞轮的转动惯量飞轮平均角速度速度不均悉数，。飞轮储存的能量为考虑摩擦损失的机械效率为代入公式后，得飞轮所需要的转动惯量机械效率，因设计的是复摆式破碎机，效率较高，所以取值为对中小型破碎机，取，此处取。角速度根据实验转速求得而且已知。将这些数据代入公式求得飞轮的外径应与大带轮的外径相当，选取飞轮的外径为，选取飞轮的内径为，则飞轮的质量为河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果轴承的选择与校核则飞轮的宽度为创飞轮的具体几何尺寸，参考了普通飞轮的设计结构，并将之简化，在保证了飞轮可以正常工作的前提下，尽量减轻飞轮的质量，优化结构，尽量使之整体化和减少加工费用。与普通的飞轮的设计不同的是，这个飞轮可以通过加配重的方式，来进行转动惯量的调节。轴承的选择与校核选择轴承颚式破碎机的连杆装在水平轴的偏心部分上，通过曲柄摇杆机构驱动动颚完成对材为两说。经典算法译码性能仿真结果仿真时，比特误码率是在不同信噪比下对帧长为码率为的帧的平均结果。采用矩阵得方式输出，其中第行第列的元素对应的是第个信噪比在第次迭代后译码的。迭代次数为次。信噪比从间隔为取值到共个值，即。,,,汪汉新，陈少平，朱翠涛码的迭代译码方法的优化设计计算机工程与应用郑银香，张秀军，赵明，周世东种适合于并行译码的交织器的设计微计算机信息程翔，袁东风基于并行均衡框架的均衡通信学报蒋宇中，胡修林，张曙霞非高斯噪声中码的性能改进研究应用科学学报吴团锋，杨喜根编码信号准相干解调时的迭代信道估计和译码研究通信学报冯镔，刘文予，朱光喜，马展信道下码误比特率模型计算机科学美麦克伊利斯著，李斗等译信息论与编码理论第二版电子工业出版社，北京，年月王丙义编著信息分类与编码国防工业出版社，北京，年月袁东风，张海霞等编著宽带移动通信中的先进信道编码技术北京邮电大学出版社，北京，年月付永庆，刘雅琴，杜海明码译码的收敛性与停止迭代判据计算机工程傅祖芸，赵建中编著信息论与编码电子工业出版社，北京，年月在的基础上改变生成矩阵此时采用过,仿真结果如下将和的译码性能图绘制在幅里面进行比较，如下图图码的译码性能图图中实线表示的是的情况下的性能图，而点划线表示的译码性能图。经比较可以发现，改变生成矩阵可以改变码的译码性能。图中说明，当迭代次数较低时码的性能明显比,码要好的多，但随着迭代次数的增加，这种优势变弱。另点是，码曲线比,码的曲线要平滑。分析其原因，可能是因为增加了约束长度，增大了码字内部各比特之间的相关性，从而提高了译码性能。在的基础上改变帧长帧长由原来的变为，仿真结果及性能曲线图如下图码的性能曲线图图中点划线表示的是帧长为的码的性能曲线图，而实线表示帧长为的码的性能曲线图。从图中很明了的可以看出，帧长为的码比帧长为的码的误比特率性能要好的多，这符合前边提到的信道编码定理，码长越长，在保持码率不变得情况下，误比特率越小。并且，曲线也变得比较平滑了，抖动减小，这说明了较长码的译码性能比较短码的译码性能稳定。总结上述几种参数下的仿真结果，最终可以看出，可以通过改变参数改善码的性能，比如改变生成矩阵和帧长。由具体仿真结果比较可以看出，分别改变生成矩阵和帧长得到的译码性能改善是有较大差异的。其中改变帧长对提高的译码性能更为有效。值得提醒的是仿真结果所示的译码性能没有前面章节所介绍的接近香农限，这是因为香农的信道编码定理指出的是错译率随码长的无限增长而无限下降，注意这里用的是无限长码字，而本文仿真时码码长最长只有位。另个原因是迭代次数不够多。之所以这样取值，也是考虑到仿真程序运行时间比较长。即使按照本文所述取值，运行时间仍然很长。这里的仿真只能用于测试该码的性能，并不是实际应用。仿真和实际运用是不同的。结束语作室机械工业出版社年电脑爱好者网版性文字，以便于识别还原点。最后点击创建按钮完成创建。然后是系统还原，系统出现问题所用语言的语法及编程技巧。为了准确的把个控制系统的复杂模料的破碎。支承两端的内装轴承承受重破碎荷载。外装轴承除传递破碎载荷外还有传递飞轮的重量和有驱动产生的圆周载荷。由于载荷大和工作条件的恶劣,为增加其稳定性选择向调心滚子轴承。对于内装轴承，通过查阅机械设计手册初步选定内装轴承的型号为。其基本尺寸为外径，内径,宽度，极限转速为轴径为内装轴承型号为河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果脂润滑。基本额定载荷，此值远大于动颚的破碎力型带的压轴力偏心轴的自重力和带轮飞轮的惯性力的合力。对于外装轴承，靠近带轮侧的要承受带施加的压轴力的作用，本设计中为，故对于外装轴承的确定，应考虑此压轴力。初选型号为，其基本尺寸及系数为内径，外径为，宽度基本额定载荷，完全可以提供破碎力极限转速脂润滑。轴承的当量动载荷般计算公式为式中性质系数，查表取为轴承承受的径向载荷，由先前的计算知轴承承受的轴向载荷，由于在本机的设计中，轴承在理论上是不受轴向力的，但实际应有力的作用，但很小，则初设为径向载荷系数，查表可得为轴向载荷系数，查表可得为。所以，当量动载荷为外装轴承河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果轴承座的设计计算轴承的寿命由公式此为滚子轴承，式中故满足预期寿命。因此，选用和调心滚子轴承能够很好的满足要求。轴承座的设计在本次设计中，因为结构的要求，采用了整体设计,将轴承座做成个可装轴承的空心阶梯轴型结构,将和机体连接的部分做成法兰,轴承用端盖进行定位和约束,由于做的是对,而且选用的是调心滚子轴承,对同心度的要求较高。具体的结构如图所示故所选轴承满足寿命要求河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果配重的选择图轴承座的设计配重的选择与普通飞轮的设计不同的是，这个飞轮通过加配重的方式进行转动惯量的调节。由于理论和实际应用之间是有差别的，而且所需转动惯量的因素很多，如瞬时过载等，通过理论计算得到的数值会存在定偏差，所以考虑在设备外加个可调因素是必要的。由于偏心轴的存在，如果不在飞轮上加配重，势必会引起机器的振动，如果震动过度，甚至会引起重大安全事故的发生，因此，必须要在带轮和飞轮上适当的位置加配重以减小振动。配重的大小及固定位置应参考机械原理中关于动平衡的介绍选取。动平衡的原理为质量分布在不同的回转面内的回转件，它的不平衡都可以认为是在两个任意选取的回转面内各有个不平衡质量产生的，为达到完全平衡，必须分别在上述两个回转面内各加上适当的平衡质量。在本设计中，偏心轴所转动引起的不平衡可以用带轮和飞轮上的配重加以平衡。所用的公式为上式中，质分别为所选的两回转面内所加的配重，为它们的质心对应的回转半径分别河北建筑工程学院毕业设计计算书指导教师肖溪马轶群设计题目复摆颚式破碎机设计设计人曹巧凤设计项目计算与说明结果外形尺寸的设计