趋于均匀，消除或抑制冲击波。采用渠底超高法，即将外侧渠底抬高，造成个横向坡比，泄槽弯曲段外侧相对内侧的槽底超高值泄槽变坡连接为了减少工程量，对泄槽进行了变坡，前面长的泄槽采用的纵坡，后面的采用的纵坡。在变坡处采用抛物线连接，抛物线方程如式所示式中以缓坡泄槽段末端为原点的抛物线横纵坐标抛物线起始断面比能抛物线起始断面水深抛物线起始断面流速流速分布不均匀系数，取抛物线起始断面比能系数，对于落差较大的重要工程，取连接段的曲线如图所示向庆银观音洞水库大坝选型及总体布置设计图底坡由缓变陡抛物线连接段挑流消能挑流消能采用连续坎，挑角为，鼻坎反弧半径。鼻坎坎顶高程为。挑距计算水舌挑距按水舌外缘计算，计算公式如所示式中自水流鼻坎末端算起至下游河床床面的挑流水舌外缘挑距挑流水舌水面出射角，近似取用鼻坎挑角挑流鼻坎末端法向水深，鼻坎坎顶至下游河床高程，为下游河床校贺洪水为。鼻坎坎顶水面流速按鼻坎处平均流速的倍计。冲刷坑深度下游水位▽，▽冲刷深度按照式计算式中自下游水面至坑底最大深度届水利水电工程专业毕业设计鼻坎末端断面单宽流量，上下游水位差综合冲刷系数，取计算时采用校核洪水位计算，溢洪道造价计算工程量计算对溢洪道进行分段计算，以进水渠首端作为起始计算断面，每作为个计算断。下表中的面积以计，开挖回填以及浇筑量计，计算结果见表所示向庆银观音洞水库大坝选型及总体布置设计桩号断面间距土方挖方平均石方挖方平均填方断面平均溢洪道砼平均主斜井胶带输送机选型设计依据设计能力万。主斜井全长，倾角。工作制度年工作日。运输量煤炭班。日运输时间。运输斜长式中从井口至机头距离皮带机尾长度运输长度，。小时运输量计算式中矿井年产量提升不均衡系数提升能力富裕系数年工作日数日运输小时数。带宽计算式中输送能力断面系数，按表选取带宽带速根据初选的带式输送机参数确定倾角系数，按表选取物料散集密度，般取速度系数，按表选取表断面系数物料堆积角槽形平形槽形平形槽形平形槽形平形槽形平形表倾角系数带式输送机倾角倾角系数表速度系数主井胶带输送机选型通过以上计算，决定主斜井选用带式输送机型号为，具体参数见下表。表带式输送机序号带式输送机型号运量运距带速倾角装机功率胶带宽度强度设备选型副斜井选用型双滚筒，，由于，所以满足要求。向庆银观音洞水库大坝选型及总体布置设计泄槽水面线计算计算泄槽水面线时，计算断面定在堰下收缩段面，由于该泄槽没有设置收缩断面，起始计算断面设定在坝轴线往下，计算起始断面如图所示。陡槽起始断面堰坝轴线图泄槽起始计算断面以作为个计算断面进行计算，起始断面水深按式用能量方程求得式中考虑从进口到计算起始断面间沿程和局部阻力损失的流速系数，取。起始计算断面渠底以上总水头其余未说明的与前面致。设计泄洪流量水面线在实际计算过程中通过试算，最后试算得。泄槽的水面线根据能量方程用分段求和法计算，计算公式如式中分段长度分段始末断面水深分段始末断面平均流速流速分布不均匀系数，取泄槽底坡底角泄槽底坡，分段内平均摩阻坡降，按式计算届水利水电工程专业毕业设计分段平均流速，分段内平均水力半径，在计算过程中采用试算法假定已知再假设已知由于其很接近原先取定的距离，因此桩号为的泄槽断面的水深为，其它断面的计算同理。最终计算结果如表所示向庆银观音洞水库大坝选型及总体布置设计表设计洪水下泄流量水面线断面边墙高度校核泄洪流量水面线在实际计算过程中通过试算，最后试算得。计算方法同上，计算结果如表所示表校核洪水下泄流量水面线断面边墙高度掺气后水深的计算由于泄洪水流流速比较大，需要设置掺气，波动及掺气后的水深按式计算式中泄槽计算断面的水深及掺气后的水深不掺气情况下泄槽计算断面的流速修正系数，取设计泄洪量起始断面掺气后水深，同理可以计算出其它断面的掺气后的水深，计算结果见表及。弯道最大断面横向水面差由于在布置中设置了弯道，因此弯道会产生横向水面差，其计算按式计算届水利水电工程专业毕业设计式中弯道外侧水面线与中心线水面的高差弯道宽度弯道中心线曲率半径，取超高系数，简单圆曲线取设计泄洪量起始断面的横向水面差，同理可以计算出其它断面的横向水面差，计算结果见表及。由于弯道边墙转折，水流方向改变，产生冲击波。为了使断面内的流量分布提升绞车，具体参数见表。主斜井选用型普通胶带输送机，具体参数见表。第九章矿井通风与安全技术矿井通风系统选择通风规定矿井通风的有关规定为每个矿井必须有完整的独立通风系统应根据矿井的灾害类型及等级选择适宜的通风系统箕斗提升或装有胶带输送机的井筒不应兼作回风井，如果兼作风井使用，必须遵守煤矿安全规程的有关规定④根据煤炭工业矿井设计规范规定，按照采煤掘进硐室及其它地点的实际风量进行计算，同时按照井下同时工作的最多人数每人每分钟供给风量不小于。煤矿安全规程有关采区通风的规定每个生产水平及每个采区，都必须布置回风道，实行分区通风回采工作面和掘进工作面都应采用独立通风回采工作面都应采用上行通风④开采有煤层爆炸危险煤层的矿井，在矿井的两翼相邻的采区或相邻的煤层，都必须用水棚隔开在所有运输巷道和回风巷道中，必须撒布岩粉或冲洗巷道。通风系统选择结合本矿实际，本矿设计通风方式为由初期的中央并列通风过渡到后期的分区抽出式通风。因为抽出式通风是当前通风方式中的主要形式，适应性较广泛，尤其对高瓦斯矿井，更有利于对瓦斯的管理。风量计算与分配风量计算依据主要依据为矿井瓦斯涌出量矿井相对瓦斯涌出量取值为，矿井绝对瓦斯涌出量为，除了依据瓦斯涌出量计算外，还要按井下同时工作的最多人数和按采煤掘进硐室等处的实际需要风量的计算。矿井按煤与瓦斯突出矿井设计，矿井的风量计算按矿井的绝对瓦斯涌出量相来计算，根据煤矿安全规程及有关规定，配风满足风速稀释并带走瓦斯和井下工作人员的需要，且使回风流中瓦斯浓度不超过。该矿井的相对瓦斯涌出量为，绝对瓦斯涌出量为。由于该矿绝对瓦斯涌出量达到煤矿安全规程对瓦斯抽放的规定，所以本矿必须进行瓦斯抽放，采面瓦斯涌出量占矿井瓦斯涌出量的比例暂取计算，采面抽放率取，则抽放后工作面绝对瓦斯涌出量为，掘进工作面瓦斯抽放率取，则抽放后掘进工作面绝对涌出量为。风量计算按井下同时工作最多人数计算式中矿井总供风量井下同时工作的最多人数，本矿井井下最多人数为人每人每分钟供风标准矿井通风系数，包括矿井内部漏风和配风不均匀等因素，本矿井首采区采用的是中央并列式通风，所以取。。按各用风地点的实际需风量计算回采工作面需风量计算按瓦斯出量计算采采式中采采煤工作面需要风量采采煤工作面绝对瓦斯涌出量工作面因瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，即该工作面瓦斯瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比。通常，机采工作面可取炮采工作面取可取水采工作面可取。本矿取。则采采。按工作面气趋于均匀，消除或抑制冲击波。采用渠底超高法，即将外侧渠底抬高，造成个横向坡比，泄槽弯曲段外侧相对内侧的槽底超高值泄槽变坡连接为了减少工程量，对泄槽进行了变坡，前面长的泄槽采用的纵坡，后面的采用的纵坡。在变坡处采用抛物线连接，抛物线方程如式所示式中以缓坡泄槽段末端为原点的抛物线横纵坐标抛物线起始断面比能抛物线起始断面水深抛物线起始断面流速流速分布不均匀系数，取抛物线起始断面比能系数，对于落差较大的重要工程，取连接段的曲线如图所示向庆银观音洞水库大坝选型及总体布置设计图底坡由缓变陡抛物线连接段挑流消能挑流消能采用连续坎，挑角为，鼻坎反弧半径。鼻坎坎顶高程为。挑距计算水舌挑距按水舌外缘计算，计算公式如所示式中自水流鼻坎末端算起至下游河床床面的挑流水舌外缘挑距挑流水舌水面出射角，近似取用鼻坎挑角挑流鼻坎末端法向水深，鼻坎坎顶至下游河床高程，为下游河床校贺洪水为。鼻坎坎顶水面流速按鼻坎处平均流速的倍计。冲刷坑深度下游水位▽，▽冲刷深度按照式计算式中自下游水面至坑底最大深度届水利水电工程专业毕业设计鼻坎末端断面单宽流量，上下游水位差综合冲刷系数，取计算时采用校核洪水位计算，溢洪道造价计算工程量计算对溢洪道进行分段计算，以进水渠首端作为起始计算断面，每作为个计算断。下表中的面积以计，开挖回填以及浇筑量计，计算结果见表所示向庆银观音洞水库大坝选型及总体布置设计桩号断面间距土方挖方平均石方挖方平均填方断面平均溢洪道砼平均主斜井胶带输送机选型设计依据设计能力万。主斜井全长，倾角。工作制度年工作日。运输量煤炭班。日运输时间。运输斜长式中从井口至机头距离皮带机尾长度运输长度，。小时运输量计算式中矿井年产量提升不均衡系数提升能力富裕系数年工作日数日运输小时数。带宽计算式中输送能力断面系数，按表选取带宽带速根据初选的带式输送机参数确定倾角系数，按表选取物料散集密度，般取速度系数，按表选取表断面系数物料堆积角槽形平形槽形平形槽形平形槽形平形槽形平形表倾角系数带式输送机倾角倾角系数表速度系数主井胶带输送机选型通过以上计算，决定主斜井选用带式输送机型号为，具体参数见下表。表带式输送机序号带式输送机型号运量运距带速倾角装机功率胶带宽度强度设备选型副斜井选用型双滚筒