根高齿顶圆直径齿根圆直径计算中心距计算齿轮宽度取，。验算所以，选择合适。表高级速齿轮几何参数名称代号单位小齿轮大齿轮传动比螺旋角度模数中心距齿数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿宽二低速级齿轮传动的设计计算选定齿轮的类型精度等级材料及齿数按图所示的传动方案，继续选用斜齿圆柱齿轮传动按，仍选择级精度。材料选择考虑此减速器的功率及现场安装的限制，故大小齿轮都选用硬齿面渐开线斜齿轮，小齿轮材料为，大齿轮材料为。齿面渗碳淬火，齿面硬度为，有效硬化层深。齿数选择因为是硬齿面，故取，，故取。齿数比传动比误差，允许选取螺旋角，初选螺旋角按齿面接触强度设计，即试选计算小齿轮传递的转矩选取齿宽系数由表查得材料的弹性影响系数选取区域系数查图得，，则按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限，大齿轮的接触疲劳强度极限计算应力循环次数设定该抽油机的工作寿命为年设每年工作天，两班制。则，查图得接触疲劳寿命系数,许用接触应力取安全系数,则计算计算小齿轮分度圆直径，带入中较小的值计算圆周速度计算齿宽及模数计算纵向重合度计算载荷系数使用系数根据，级精度查图得动载系数查表得级精度小齿轮相对支承非对称布置时，查图得，查表得，故载荷系数为按实际的载荷系数校正所得的分度圆直径计算模数三按齿根弯曲强度设计，即确定计算参数查图得大小齿轮的弯曲疲劳强度极限为查图得弯曲疲劳寿命系数,计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数，则计算载荷系数根据纵向重合度，查图得螺旋角影响系数计算当量齿数查取齿形系数,查取应力校正系数,计算大小齿轮的并加以比较小齿轮的数值大设计计算对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数大于由齿根弯曲强度计算的模数，对模数就近圆整取标准值，按接触强度算得的分度圆直径，算出小齿轮齿数，取大齿轮齿数，取。这样设计出的齿轮传动，既满足了吃面解除疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并做到了结构紧凑，避免浪费。几何尺寸计算计算分度圆直径齿顶高齿根高齿顶圆直径齿根圆直径两个按钮不可以消计算中心距计算齿轮宽度取，。验算所以，选择合适。表低级速齿轮几何参数名称代号单位小齿轮大齿轮传动比螺旋角度模数中心距齿数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿宽带传动设计带设计确定计算功率式中为工作情况系数，为电机输出功率选择带型号根据,，查图初步选用型带选取带轮基准直径查表选取小带轮基准直径，则大带轮基准直径，式中为带的滑动率，通常取，查表后取验算带速在范围内，带充分发挥。确定中心距和带的基准长度在范围内，初定中心距，所以带长查图选取型带的基准长度,得实际中心距取验算小带轮包角包角合适。确定带根数因，带速，传动比,查表得单根带所能传递的功率，功率增量，包角修正系数,带长修正系数,则由公式得故选根带。确定带故所选轴承满足寿命要求。结论我的毕业设计课题是弯游梁式抽油机设计，在老师的指导下，我通过搜集相关资料确定了复合平衡式抽油机的总体方案和结构，并且对抽油机的主要零部件进行了设计计算和校核。此次设计的弯游梁式抽油机是在常规游梁式抽油机的基础上进行改进的。通过弯游梁平衡与旋转的曲柄平衡相叠加的作用，改善纯曲柄平衡或纯游梁平衡的效果，从而减小动力输出波动量，达到节能之目的，并且有利于改善构件的受力状况，减少抽油机事故的发生，从而提高抽油机的综合效益。对平衡的配置进行了分析和优化设计，满足所要求的工况需要。由于时间短，所学的知识有限，设计后感觉有很多工作没有做完，很多地方没有做好。设计中有很多和不足，有待于进步完善，希望各位知道老师给我的设计给予批评指正。的初拉力单根普通带张紧后的初拉力为查表得对于型带,计算带轮所受压力利用公式主要零部件的设计驴头驴头装在游梁前端，由钢板和角钢焊接而成。驴头的作用是保证抽油时光杆始终对准井口中心位置。为此驴头在制作时是以游梁支点轴承为圆心，以轴承到驴头前端长为半径画圆弧，这样可以保证抽油机工作时，头部中心投影与井眼中心重合。为了修井需要，驴头必须能从井口移开。本机采用侧转式驴头。侧转式驴头是用个垂直销轴与游梁联接，修井时驴头侧转，让出修井机游动系统上下活动空间。单垂直销轴连接的驴头用个销轴固定，使驴头工作时位置不变。修井时拔开销轴，横向拉动驴头使之侧转。驴头弧面长应为抽油机最大光杆冲程的倍左右，另外驴头必须有足够的宽度尺寸，以便驴头移离井口时，游动系统上下活动自由起吊，不致碰撞抽油机。游梁游梁用支架轴承安装在支架上，前端与驴头相连，后端通过尾轴承和横梁相连。抽油机工作时，游梁绕支架轴承作摇摆运动传递动力，同时承受悬点载荷连杆的拉力和支架轴承对游梁的反作用力等载荷。因此，要求游梁有足够的强度和刚度。由于此抽油机为轻型抽油机，故采用工字形截面游梁。横梁横梁是游步都失败，说明这齿去。车线，便于调车作业。存车线的设置地点般在货场头部或咽喉去为宜。在个别情况下亦可设在繁忙的货区，作为该货区调车及选分车组之用。在有条件利用其他装卸线头部或空线进行调车作业时，可不设置存车线。存车线的有效长度，应根据次送来的车数和采用的调车方法，结合当地地形条件综合考虑而定。永川火车站无存车线。牵出线的设置要求货场牵出线的设置可根据货场与车站的相互位置，货场与车站联络线的平剖面条件，有无专门调车机车和货场作业量等因素加以确定。在般情况下可不设牵出线，但在下列情况时应考虑设置牵出线。货场与车场纵列布置，如相距车站较远，联络线上又有专用线接轨，且货运量较大或联络线平剖图条件不利于调车作业时货场与车场横列布置，如车站牵出线作业繁忙，货场取送车又频繁，且货场配有专用调车机车时货场位于车场对侧，而且货场调车作业比较繁忙，并没有其他线路可供货场牵出调车时。货场牵出线的有效长度，般应按取送车组的需要长度确定。房屋布置要求货运室主要是办理货物的承运和交付手续的场所，根据作业上的要求，货运室的位置般应设在货场的入口处，侧面对市区，侧通向货场，这样既便于托运人和收货人办理托运和领货手续，也便于货运内勤与外勤工作的联系。货运员办公室可设在仓库的端部和堆放场的适中地点。装卸机械修理车间设置的位置应保证装卸机械便于送到工作地点。集装箱修理所应靠近集装箱场地。其他生活用房食堂浴室等应设在货运室装卸工人休息室附近的适中地点。西南交通大学本科毕业设计第页货场道路和出入口的布置货场道路的布置货场是铁路运输与地方短途搬运的衔接地点，为了给取送车作业及地方短途搬运创造有利条件，货场内道路与城市公路应有方便的通路，在布置货场道路时，应尽量减少铁路线路与道路的交叉及汽车的对向运行。货场内道路的布置可分为尽头式及环形式两种。尽头式布置能充分适应线路配列的形式，短途搬运比较安全，但需增设搬运车辆转向场地。环形布置，道路环绕货场，出入车辆互不干扰，运行条件较好，但需跨越线路，增加道口，安全性较差。所以货场道路布置形式的选择，应结合货场线路配置的具体情况确定，亦可采用尽头式与环形式的混合形式。货场道路路面宽度决定于车辆类型交通量运行方式以及消防车通行等因素，道路宽度般不应小于。货场出入口的布置货场出入口般分开设置。出入口的数量决定于货场作业量交通量货区布置和城市道路的衔接等。大中型货场，为了分散城市街道运输负担和减少汽车在货场内的迂回绕行，般设置个出入口，中间站货场可设置个出入口。货场出入口应布置在货场的侧面或端部，同时避免直接面向城市干道，以避免影响干道车辆运行速度与行车安全。仓库货棚站台与装卸线的配置形式应根据保证取送车装卸作业和短途搬运车辆的停留与走形的便利，以及铺设线路和用地最省的原则加以考虑。装卸线布置方案根据本站货场内办理的货物品类的不同，可将其分为成件包装货区零担货物货区集装箱与笨重货物货区和散堆装货区四个部分。成件包装货区根据已计算的货场数据可知，用于存放到达与发送的整车成件包装货物需要根高齿顶圆直径齿根圆直径计算中心距计算齿轮宽度取，。验算所以，选择合适。表高级速齿轮几何参数名称代号单位小齿轮大齿轮传动比螺旋角度模数中心距齿数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿宽二低速级齿轮传动的设计计算选定齿轮的类型精度等级材料及齿数按图所示的传动方案，继续选用斜齿圆柱齿轮传动按，仍选择级精度。材料选择考虑此减速器的功率及现场安装的限制，故大小齿轮都选用硬齿面渐开线斜齿轮，小齿轮材料为，大齿轮材料为。齿面渗碳淬火，齿面硬度为，有效硬化层深。齿数选择因为是硬齿面，故取，，故取。齿数比传动比误差，允许选取螺旋角，初选螺旋角按齿面接触强度设计，即试选计算小齿轮传递的转矩选取齿宽系数由表查得材料的弹性影响系数选取区域系数查图得，，则按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限，大齿轮的接触疲劳强度极限计算应力循环次数设定该抽油机的工作寿命为年设每年工作天，两班制。则，查图得接触疲劳寿命系数,许用接触应力取安全系数,则计算计算小齿轮分度圆直径，带入中较小的值计算圆周速度计算齿宽及模数计算纵向重合度计算载荷系数使用系数根据，级精度查图得动载系数查表得级精度小齿轮相对支承非对称布置时，查图得，查表得，故载荷系数为按实际的载荷系数校正所得的分度圆直径计算模数三按齿根弯曲强度设计，即确定计算参数查图得大小齿轮的弯曲疲劳强度极限为查图得弯曲疲劳寿命系数,计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数，则计算载荷系数根据纵向重合度，查图得螺旋角影响系数计算当量齿数查取齿形系数,查取应力校正系数,计算大小齿轮的并加以比较小齿轮的数值大设计计算对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数大于由齿根弯曲强度计算的模数，对模数就近圆整取标准值，按接触强度算得的分度圆直径，算出小齿轮齿数，取大齿轮齿数，取。这样设计出的齿轮传动，既满足了吃面解除疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并做到了结构紧凑，避免浪费。几何尺寸计算计算分度圆直径齿顶高齿根高齿顶圆直径齿根圆直径两个按钮不可以消