【终稿】毕业设计_东风EQ1102自卸垃圾运输车改装设计.rar【完整版】㊣精品文档值得下载

算配筋计算按完建期计算情况算出单宽梁上各截面的最大弯矩，绘出弯矩包络图。

然后分别根据最大正负弯矩值计算底板底层的配筋量。

包络图作为受力钢筋切断的主要依据。

受力钢筋每米宽不得少于三根，直径不宜小于和大于，般为到构造筋多用到。

底板底层如计算不需要配筋，每米宽可配到根构造筋。

垂直于受力钢筋布置的分布钢筋，每米配根到钢筋。

底板的主拉应力般不大，可由混凝土承担，不需配横向钢筋，因此面层底层钢筋作分离式处理。

受力钢筋的混凝土保护层按大体积水下部分考虑，应为。

但底层钢筋，因混凝土与地基土直接接触，其保护层应加厚至。

配筋计算由图中可以看出为作用在闸室底板上的最大弯矩值，因此用对闸室底板进行配筋计算，若能满足要求，则其余各处肯定也能满足要求。

按Ⅳ级建筑物基本荷载组合设计，采用号混凝土和Ⅰ级钢筋。

由水工钢筋混凝土结构学附录二表和表查得。

结构系数，取钢筋保护层厚度，则。

游段取计算选用。

抗裂验算按受弯构件进行抗裂验算。

查涵洞中表得抗裂安全系数，表得混凝土抗裂设计强度。

由水工钢筋混凝土结构学附录二表表表附录五表查得。

闸室底板最大弯距为。

对此截面进行抗裂计算采用近似公式计算和验算截面是否抗裂受拉区塑性影响系数故满足抗裂要求，不需进行裂缝开展宽度验算。

挡土墙的结构设计挡土墙的设计包括土压力计算抗滑及抗倾岩基稳定验算基底应力截面应力验算等。

各项计算均按水闸设计规范的规定，采用单安全系数法。

挡土墙的土压力计算，按水工建筑物荷载设计规范及水闸设计规范规定，计算挡土墙的土压力时，对于向外侧移动或转动的挡土结构，可按主动土压力计算对于保持静止不动的挡土结构，可按静止土压力计算。

在水闸设计规范的条文说明中指出，实际上完全静止不动的挡土结构是不存在的，在土压力及其他荷载作用下总要产生定的移动或转动，只不过移动量和转动量很小，结构所受的土压力与静止上压力相近而已。

在我国水闸工程设计中，对于土基上的岸墙翼墙结构，无论是重力式扶壁式还是空箱式，绝大多数是按主动土压力计算其墙后土压力的。

由于墙后填土的作用，岸墙翼墙往往产生离开填土方向的移动和转动，其位移量足以达到形成主动土压力的数量级特别是挡土墙抗滑稳定及基底应力最不利的工况为墙前无水或水深较小时，必然要产生向外侧转动，因此，应按主动土压力计算。

挡土墙的稳定基底应力计算抗滑稳定验算抗滑稳定安全系数计算式中为基底与地基之间的摩擦系数，按，可根据地基类别查取，本次设计为所以垂直荷载之和为所有水平荷载之和本设计值不能小于。

抗倾稳定验算抗倾稳定安全系数计算下下水前上后上式中抗倾安全系数对墙前趾的稳定力矩总和，对墙前趾的倾覆力矩总和，下向下作用的垂直力总和下向下作用垂直力对墙底中心点力矩总和，水前墙前水压力作用的弯矩取正值，上向上作用的垂直力总和上向上作用垂直力对墙底中心点力矩总和垂直力作用点偏向墙后取负值，后墙后土压力及水压力作用的力矩总和，。

抗倾稳定安全系数应大于允许值，按规定，在基本荷载组合条件下，岩基上挡土墙的抗倾稳定安全系数不应小于在特殊荷载组合条件下，岩基上挡土墙的抗倾稳定安全系数不应小于。

基底应力验算基底应力计算式中及基底最大及最小应力所有作用力矩之和，墙底宽基底的截面距其余符号意义同前。

本设计，按规定，土基上基底应力最大值与最小值之比的允许值不能大于。

基本资料挡土墙采用混凝土，Ⅰ号钢筋。

墙后填土的内摩擦角，粘聚力，土壤湿容重，饱和容重为，浮容重，基础与地基之间的摩擦系数，地基允许承载能力为，混凝土重力密度为，Ⅳ级建筑物基本荷载组合。

挡土墙的形式及尺寸选择挡土墙的形式选择挡土建筑物设计常用的结构形式有重力式半重力式衡重式悬臂式扶壁式空箱式和连拱空箱式等，本设计采用悬臂式挡土墙。

悬臂式挡土墙是由直墙和底板组成的主要利用底板上的填土维持稳定的种钢筋混凝土的轻型挡土结构。

其断面作翼墙时为倒形，用作岸墙时则为形。

其优点是结构尺寸小，自重轻构造简单。

初拟横截面尺寸悬臂式挡土墙直墙顶部厚度般不小于米，底部厚度由计算确定，般为墙高的，直墙内面常做成垂直面以便施工，而外侧可做成的坡面。

底板采用变厚，其厚度在直墙处常为墙高的，前后端部不小于米。

底板宽度由挡土墙稳定条件确定，计算时可调整前趾长度，以改善基底压力的分布，也可调整后趾长度，以改善抗滑稳定条件，底板宽度常采用倍墙高，前趾长度般为倍的底板宽。

底板和直墙近似按悬臂板计算。

荷载计算按最高水位时考虑。

作用在挡土墙上的荷载有很多种，静水压力作用在挡土墙底部的扬压力墙后的土压力墙身自重墙后与墙上的土重地基反力作用在挡土墙上的力等等。

以下分析挡土墙上的各部分荷载。

土压力计算不考虑被动土压力，故土压力中只考虑最高水位时的主动土压力。

主动土压力系数按简化公式计算主动土压力浮托力计算浮托力分为两部分，部分为竖直方向上的作用在挡土墙前后两侧的水压力另部分为作用在挡土墙底部的扬压力。

浮托力浮挡土墙墙身自重挡土墙墙身自重可用分区法求得，如图图挡土墙各部分重量示意图各部分重量计算见表静水压力计算当最高水位时水压力，水位低于墙顶高程。

土重计算挡土墙后部分的土重作用在墙体之上，因此该部分土重也计算进去具体计算见表表挡土墙荷载计算表注矩心为墙底中心点，垂直力作用点偏向墙前为正，力矩以向墙前旋转为正。

垂直力以向下为正水平力以作用于墙背为正。

抗滑稳定验算作用力名称计算式垂直力水平力力臂力矩自重土重水重土压力静水压力扬压力浮合计抗滑稳定系数，本工程故抗滑稳定满足条件。

抗倾稳定验章山谷脊线提取结果的对比分析与山谷脊线提取结果对比分析通过用与对同组实验数据的处理，我们可以得到相同的信息，其对比结果如下图最终山脊线相乘后的结果图示图最后的处理结果图示成都理工大学毕业设计论文图积水量计算后图示我们可以看出，对于最终的处理结果来讲，用处理出来的山脊线或者山谷线更符合实际的地形特点，并且没有明显的信息，而处理的最终结果较模糊化，并且处理之后的线条不利于矢量化等处理。

在进行山谷线的提取时，用提取出来山谷线与相应原始栅格图像的等值线更为吻合，而且线条比较细清晰见图所示。

相对于用提取出来的图示如下计论文提取出的山谷脊线线条较细更利于矢量化，点位也比较清楚所以精度也很高。

综上所述，阈值设置的大小两者有各自的特点，要根据后期图像处理的要求进行选择，比如在对地形做全面的地形处理时，将阈值设置成较小数值，这样就可以更全面地反应地形的信息在进行地形概要研究时，如影像匹配时只需要几个重要的特征点，此时就可以将阈值设置的稍微大些，这样就可以根据研究者的需要要求设置合适的阈值，使其更便于以后的利用。

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