计算中心距计算齿轮宽度取，。验算所以，选择合适。表低级速齿轮几何参数名称代号单位小齿轮大齿轮传动比螺旋角度模数中心距齿数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿宽带传动设计带设计确定计算功率式中为工作情况系数，为电机输出功率选择带型号根据,，查图初步选用型带选取带轮基准直径查表选取小带轮基准直径，则大带轮基准直径，式中为带的滑动率，通常取，查表后取验算带速在范围内，带充分发挥。确定中心距和带的基准长度在范围内，初定中心距，所以带长查图选取型带的基准长度,得实际中心距取验算小带轮包角包角合适。确定带根数因，带速，传动比,查表得单根带所能传递的功率，功率增量，包角修正系数,带长修正系数,则由公式得故选根带。确定带故所选轴承满足寿命要求。结论我的毕业设计课题是弯游梁式抽油机设计，在老师的指导下，我通过搜集相关资料确定了复合平衡式抽油机的总体方案和结构，并且对抽油机的主要零部件进行了设计计算和校核。此次设计的弯游梁式抽油机是在常规游梁式抽油机的基础上进行改进的。通过弯游梁平衡与旋转的曲柄平衡相叠加的作用，改善纯曲柄平衡或纯游梁平衡的效果，从而减小动力输出波动量，达到节能之目的，并且有利于改善构件的受力状况，减少抽油机事故的发生，从而提高抽油机的综合效益。对平衡的配置进行了分析和优化设计，满足所要求的工况需要。由于时间短，所学的知识有限，设计后感觉有很多工作没有做完，很多地方没有做好。设计中有很多和不足，有待于进步完善，希望各位知道老师给我的设计给予批评指正。的初拉力单根普通带张紧后的初拉力为查表得对于型带,计算带轮所受压力利用公式主要零部件的设计驴头驴头装在游梁前端，由钢板和角钢焊接而成。驴头的作用是保证抽油时光杆始终对准井口中心位置。为此驴头在制作时是以游梁支点轴承为圆心，以轴承到驴头前端长为半径画圆弧，这样可以保证抽油机工作时，头部中心投影与井眼中心重合。为了修井需要，驴头必须能从井口移开。本机采用侧转式驴头。侧转式驴头是用个垂直销轴与游梁联接，修井时驴头侧转，让出修井机游动系统上下活动空间。单垂直销轴连接的驴头用个销轴固定，使驴头工作时位置不变。修井时拔开销轴，横向拉动驴头使之侧转。驴头弧面长应为抽油机最大光杆冲程的倍左右，另外驴头必须有足够的宽度尺寸，以便驴头移离井口时，游动系统上下活动自由起吊，不致碰撞抽油机。游梁游梁用支架轴承安装在支架上，前端与驴头相连，后端通过尾轴承和横梁相连。抽油机工作时，游梁绕支架轴承作摇摆运动传递动力，同时承受悬点载荷连杆的拉力和支架轴承对游梁的反作用力等载荷。因此，要求游梁有足够的强度和刚度。由于此抽油机为轻型抽油机，故采用工字形截面游梁。横梁横梁是游置等高参数单击图齿根高齿顶圆直径齿根圆直径计算中心距计算齿轮宽度取，。验算所以，选择合适。表高级速齿轮几何参数名称代号单位小齿轮大齿轮传动比螺旋角度模数中心距齿数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿宽二低速级齿轮传动的设计计算选定齿轮的类型精度等级材料及齿数按图所示的传动方案，继续选用斜齿圆柱齿轮传动按，仍选择级精度。材料选择考虑此减速器的功率及现场安装的限制，故大小齿轮都选用硬齿面渐开线斜齿轮，小齿轮材料为，大齿轮材料为。齿面渗碳淬火，齿面硬度为，有效硬化层深。齿数选择因为是硬齿面，故取，，故取。齿数比传动比误差，允许选取螺旋角，初选螺旋角按齿面接触强度设计，即试选计算小齿轮传递的转矩选取齿宽系数由表查得材料的弹性影响系数选取区域系数查图得，，则按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限，大齿轮的接触疲劳强度极限计算应力循环次数设定该抽油机的工作寿命为年设每年工作天，两班制。则，查图得接触疲劳寿命系数,许用接触应力取安全系数,则计算计算小齿轮分度圆直径，带入中较小的值计算圆周速度计算齿宽及模数计算纵向重合度计算载荷系数使用系数根据，级精度查图得动载系数查表得级精度小齿轮相对支承非对称布置时，查图得，查表得，故载荷系数为按实际的载荷系数校正所得的分度圆直径计算模数三按齿根弯曲强度设计，即确定计算参数查图得大小齿轮的弯曲疲劳强度极限为查图得弯曲疲劳寿命系数,计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数，则计算载荷系数根据纵向重合度，查图得螺旋角影响系数计算当量齿数查取齿形系数,查取应力校正系数,计算大小齿轮的并加以比较小齿轮的数值大设计计算对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数大于由齿根弯曲强度计算的模数，对模数就近圆整取标准值，按接触强度算得的分度圆直径，算出小齿轮齿数，取大齿轮齿数，取。这样设计出的齿轮传动，既满足了吃面解除疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并做到了结构紧凑，避免浪费。几何尺寸计算计算分度圆直径齿顶高齿根高齿顶圆直径齿根圆直径标，弹出进给和速度对话框，如图设置好参数，点击确定返回。单击图标生成刀轨，如图，并单击图标确定刀轨。图设置参数图生成刀轨创建程序并创建操作，重复操作。创建等高，和面铣中光加工加工工序创建程序并创建操作单击创建操作图标，弹出相应对话框，如图设置。设置完成之后点击确定退出设置。双击导航条中的选项，弹出对话框，如图。第四章后处理生成程序图创建操作图设置等高参数单击图标，弹出进给和速度对话框，如图设置好参数，点击确定返回。单击图标生成刀轨，如图，并单击图标确定刀轨。图设置参数图生成刀轨创建面铣中光的加工工序第四章后处理生成程序单击创建操作图标，弹出相应对话框，如图设置。设置完成之后点击确定退出设置。双击导航条中的选项，弹出对话框，如图。图创建操作图设置型腔铣参数单击图标，弹出进给和速度对话框，如图设置好参数，点击确定返回。单击图标生成刀轨，如图，并单击图标确定刀轨。图设置参数图生成刀轨第四章后处理生成程序创建曲面驱动加工工序创建程序并创建操作单击创建操作按钮，弹出相应的对话框，如图设置，确定后，弹出型腔铣对话框，如图。点击确定后，操作导航器下会显示。双击选项，弹出曲面驱动对话框，同图图创建操作图曲面驱动设置单击切削参数按钮，在策略选项下，设置如图。余量中将底部余量设置为，确定返回。单击非切削移动按钮，如图设置。图策略设置图非切削移动单击进给和速度按钮，设置主轴速度为，进给率为，点击确定返回。生成刀轨，并确认刀轨，确定返回，如图。第四章后处理生成程序图刀轨和仿真创建程序并创建操作单击创建操作图标，弹出相应对话框，如图设置。设置完成之后点击确定退出设置。双击导航条中的选项，弹出对话框，如图。图创建操作图设置等高参数单击图标，弹出进给和速度对话框，如图设置好参数，点击确定返回。第四章后处理生成程序单击图标生成刀轨，如图，并单击图标确定刀轨。图设置参数图生成刀轨创建操作单击创建操作图标，弹出相应对话框，如图设置。设置完成之后点击确定退出设置。双击导航条中的选项，弹出对话框，如图。图创建操作图攘的喧嚣中来临。三年寒窗，所收获的不仅仅是愈加丰厚的知识，更重要的是在阅读实践中所培养的思维方式表达能力和广阔视野。很庆幸这些年来我遇到了许多恩师益友，无论在学习上生活上都给予了我无私的帮助和热心的照顾，让自己在诸多方面都有所成长。感恩之情难以用言语量度，谨以最朴实的话语致以最崇高的敬意。在论文完成之际，我首先向关心帮助和指导我的指导老师表示衷心的感谢并致以崇高的敬意,在论文工作中，遇到了许多困难，在此过程中直得到老师的亲切关怀和悉心指导，使我受益匪浅，老师以其渊博的学识严谨的治学态度求实的工作作风和他敏捷的思维给我留下了深刻的印象，我将终生难忘，再次向他表示衷心的感谢，感谢他为学生营造的浓郁学术氛围，以及学习生活上的无私帮助,值此论文完成之际，谨向老师致以最崇高的谢意,本论文的顺利完成，离不开各位老师同学和朋友的关心和帮助，谢谢你们在我遇到困难，失落时，伸出援手，拉我把，谢计算中心距计算齿轮宽度取，。验算所以，选择合适。表低级速齿轮几何参数名称代号单位小齿轮大齿轮传动比螺旋角度模数中心距齿数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿宽带传动设计带设计确定计算功率式中为工作情况系数，为电机输出功率选择带型号根据,，查图初步选用型带选取带轮基准直径查表选取小带轮基准直径，则大带轮基准直径，式中为带的滑动率，通常取，查表后取验算带速在范围内，带充分发挥。确定中心距和带的基准长度在范围内，初定中心距，所以带长查图选取型带的基准长度,得实际中心距取验算小带轮包角包角合适。确定带根数因，带速，传动比,查表得单根带所能传递的功率，功率增量，包角修正系数,带长修正系数,则由公式得故选根带。确定带故所选轴承满足寿命要求。结论我的毕业设计课题是弯游梁式抽油机设计，在老师的指导下，我通过搜集相关资料确定了复合平衡式抽油机的总体方案和结构，并且对抽油机的主要零部件进行了设计计算和校核。此次设计的弯游梁式抽油机是在常规游梁式抽油机的基础上进行改进的。通过弯游梁平衡与旋转的曲柄平衡相叠加的作用，改善纯曲柄平衡或纯游梁平衡的效果，从而减小动力输出波动量，达到节能之目的，并且有利于改善构件的受力状况，减少抽油机事故的发生，从而提高抽油机的综合效益。对平衡的配置进行了分析和优化设计，满足所要求的工况需要。由于时间短，所学的知识有限，设计后感觉有很多工作没有做完，很多地方没有做好。设计中有很多和不足，有待于进步完善，希望各位知道老师给我的设计给予批评指正。的初拉力单根普通带张紧后的初拉力为查表得对于型带,计算带轮所受压力利用公式主要零部件的设计驴头驴头装在游梁前端，由钢板和角钢焊接而成。驴头的作用是保证抽油时光杆始终对准井口中心位置。为此驴头在制作时是以游梁支点轴承为圆心，以轴承到驴头前端长为半径画圆弧，这样可以保证抽油机工作时，头部中心投影与井眼中心重合。为了修井需要，驴头必须能从井口移开。本机采用侧转式驴头。侧转式驴头是用个垂直销轴与游梁联接，修井时驴头侧转，让出修井机游动系统上下活动空间。单垂直销轴连接的驴头用个销轴固定，使驴头工作时位置不变。修井时拔开销轴，横向拉动驴头使之侧转。驴头弧面长应为抽油机最大光杆冲程的倍左右，另外驴头必须有足够的宽度尺寸，以便驴头移离井口时，游动系统上下活动自由起吊，不致碰撞抽油机。游梁游梁用支架轴承安装在支架上，前端与驴头相连，后端通过尾轴承和横梁相连。抽油机工作时，游梁绕支架轴承作摇摆运动传递动力，同时承受悬点载荷连杆的拉力和支架轴承对游梁的反作用力等载荷。因此，要求游梁有足够的强度和刚度。由于此抽油机为轻型抽油机，故采用工字形截面游梁。横梁横梁是游置等高参数单击图