设计选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。主梁截面有效高度双排布筋时计算配筋面积时，采用弯矩设计值，即分别对横梁与纵梁进行配筋计算，计算时边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以。配筋计算将边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以，得到设计弯矩值，见表格。表跨中弯矩和支座弯矩截面支座跨中弯矩设计值为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表。表跨中弯矩和支座弯矩截面跨中支座弯矩设计选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。配筋计算将边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以，得到设计弯矩值，见表格。表跨中弯矩和支座弯矩截面支座跨中弯矩设计值为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表。表跨中弯矩和支座弯矩截面跨中支座弯矩设计值选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。箍筋的计算基梁采用混凝土，箍筋采用，最小配箍率,根据混泥土结构设计规范，按构造要求，当梁宽,且层内的纵向受压钢筋多于根时，应设置复合箍筋，对截面高度的梁，其箍筋直径不宜小于梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，箍筋直径尚不应小于纵向受压钢筋最大直径的倍。取各段梁的最大剪力计算箍筋次梁箍筋配筋计算箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，按构造配筋，最终箍筋选，满足最小配箍率。箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，按构造配筋，最终箍筋选，满足最小配箍率。主梁箍筋配筋计算箍筋计算梁的最大剪力为形腔，用于托板托住弯曲件上下滑动，其结构如下图所示图毕业设计论文用纸底座的设计底座设计为台阶形，两端可通过螺钉固定在设备上，由于底座上面放的是座架，所以其表面粗糙度精度等级要高，保证座架放置平稳，从而保证弯曲件成形质量，其结构如下所示图毕业设计论文用纸压板的设计工件初始是放在压板上面的，通过定位板定位，凸模将工件压平于压板上表面，所以压板粗糙度要求也很高，另外，压板上下表面也有平行度要求，其结构如下图所示图卸料螺钉的选取由模具的设计布局，考虑到工作平面比较小，则根据选取四枚的开槽圆柱头卸料螺钉，每个卸料螺钉所承受的力为，由资料查得此种卸料螺钉的许用载荷为，所以卸料螺钉的强度满足工作的要求。毕业设故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，取配筋率，满足最小配箍率。最终箍筋选箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，取配箍率，满足最小配箍率。最终箍筋选。注以上计算都是很保守的，次梁和主梁都是以跨中支座的最大剪力计算，结果偏于安全，可在边跨剪力较小处适当的增加箍筋间距。倒梁法与软件计算结果比较通过中模块中建模，导入上部荷载，生成弯矩图图剪力图图，分别取主次梁计算结果进行比较。主梁图主梁弯矩图表主梁弯矩计算方法截面支座跨中倒梁法次梁图次梁弯矩图表次梁跨中弯矩和支座弯矩计算方法截面支座倒梁法计算方法截面跨中倒梁法结论倒梁法把基梁看作是倒置的多跨连续梁。是根据软件参数设置，运行的数据结果。通过比较可知，二种方法计算得出的弯矩值有定差异，左右，尤其是边跨跨中处差异较大，左右。考虑到经济性，算出的基础板梁配筋较为合理经济，故图纸决定用算出的结果进行配筋。考虑到结构传力的方式为板梁柱，若考虑梁与板的搭接，则板上面筋位于梁下面钢筋之上，减弱了结构的传力，因此在此不考虑梁板搭接，但施工时梁，板要起浇筑成整体。图地基梁弯矩总图图地基梁剪力总图主肋梁上外伸部分传来的线荷载端部作用力梁梁上外伸部分传来的线荷载利用结构求解器得到内力图如图。图荷载弯矩剪力图由以上的内力分析可知支座处的剪力支座处的剪力右左支座处的剪力右左支座处的剪力左由此可知支座反力左右正对称支座处的支座反力与支座处相等支座处的支座反力与支座处相等而由柱子传下来的支座力分别为,,,大，间隙过小会加大弯曲力，使工件厚度减薄，增加摩擦，磨损工件并降低模具的寿命。型件的凸凹模的间隙按以下公式计算式中弯曲模凸凹模单边间隙材料厚度材料厚度的正偏差，查表得间隙系数，查资料得则五模具零件材料的选取模具材料的选取般原则为要有足够的使用性能良好的工艺性以及很好的淬透性耐回火性热处理变形小合理的经济性能等应考虑到的因素模具的工作条件受力状态工作温度腐蚀等以及模具工作性质加工手段都应考虑在内。凸凹模的常用材料及热处理要求选取为凸凹模的材料，热处理硬度毕业设计论文用纸六模具零件的设计座架的设计座架分为两部分，部分是坡形的，作为成形滑块的导轨，使成形滑块在上面滑动挤压工件成形，另部分是直壁矩设计原则同时，故符合要求。将边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以，得到设计弯矩值，见表格。表跨中弯矩和支座弯矩截面支座弯矩设计值截面跨中弯矩设计值为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表。表配筋计算截面跨中支座弯矩计论，以满足更大范围内的电力需求。中国海上风电发展趋势中国的风力资源分布与电力需求直不匹配。东南沿海地区电力需求大，风电场接入方便，但土地资源紧张，可用于建设风电场的面积有限。广大的三北地区风力资源丰富，可建设风电场的面积较大，但其电网建设相对薄弱，电力需求相对较小，需要将电力输送到较远的电力负荷中心。东部沿海地区的海上风电资源丰富且距离电力负荷中心很近，开发海上风电场将有效改善东部沿海地区的电力供要求有两个是短期预测。即当天预测次日时起的风电场输出功率，时间分辨率为，用于系统发电计划安排另个是超短期预测，即实现提前量为的滚动预测，用于电力系统实时调度。风电功率预测方法主要分为统计方法和物理方法。统计方法是指不考虑风速变化的物理过程，而根据历史统计数据找出天气状况与风电场出力的关系，然后根据实测数据和数值天气预报数据对风电场输出功率进行预测，常用的预测模型有时间序列神经网络支持向量机等。物理方法是指根据数值天气预报模式的风速风向气压气温等气象要素预报值以及风电场周围等高线粗糙度障碍物等信息。采用微观气象学理论或计算流体力学的方法，计算得到风电机组轮毂高度的风速风向气温气压等信息。然后根据风电机组的功率曲线计算得到每台风电机组的预测功率，再考虑风电机组间尾流影响，最后对所有风电机组的预测功率求和得到风电场的预测功率。物理方法和统计方法各有优缺点。物理方法不需要大量的测量数据，但要求对大气的物理特性及风电场特性有准确的数学描述，这些方程求解困难。计算量大。统计方法不需要求解物理方程，计算速度快，但需要大量历史数据。混合方法有机结合了物理方法与统计方法的优点，可以有效提高预测精度和预测方法的适用性。随着大规模风电接人，短期风力发电功率预测对于电网调度和安全经济运行是非常重要的。目前，风电功率的主要预测方法有时间序列法持续法卡尔曼滤波法人工神经网络法支持向量机法等。海上风力发电技术近年来，全球风电发展迅速，如丹麦和德国的陆上风电开发已渐趋饱和，而海上风能绝大部分还处于未开发状态，海上风电的开发有如下优点节约土地资源，减少噪声及公众视觉冲击海上有大片连续的区域可用，发展空间不受限制风速高风能资源比陆上大，离岸的海上风速通常比沿岸陆上高约湍流强度低，海平面摩擦力小，作用在风电机组上的疲劳载荷减少，设计寿命可达年风切度小，即级电气工程及其自动化电力专业毕业设计论文风速随高度的变化小，不需要很高的塔架，降低风机电机组成本。因此，很多沿海国家已将海上风电作为新的发展方向。另外，海上风电开电方面起步早,发展快,不论是技术还是政策支持等均处于国际领先水平。年世界上首座真正的大型海上风电场在丹麦建成,电场离岸,水深,当地风速,占地,安装了台单机容量的型风机,可以为万丹麦家庭提供充足的电力。德国已经在近海地区以及英里以外的深水地区建造了风电场。年,德国海上风机容量已突破,在年长期目标中,包括德国海岸地区专属经济区和国土外围英里范围内将达到的安装容量,产生的电力。欧洲其他国家的海上设计选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。主梁截面有效高度双排布筋时计算配筋面积时，采用弯矩设计值，即分别对横梁与纵梁进行配筋计算，计算时边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以。配筋计算将边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以，得到设计弯矩值，见表格。表跨中弯矩和支座弯矩截面支座跨中弯矩设计值为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表。表跨中弯矩和支座弯矩截面跨中支座弯矩设计选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。配筋计算将边跨跨中弯矩及第内支座弯矩乘以，得到设计弯矩值，见表格。表跨中弯矩和支座弯矩截面支座跨中弯矩设计值为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求，跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计算配筋支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表。表跨中弯矩和支座弯矩截面跨中支座弯矩设计值选配钢筋实际钢筋面积配筋率计算结果表明，均小于，符合塑性内力重分布的设计原则同时，故符合要求。箍筋的计算基梁采用混凝土，箍筋采用，最小配箍率,根据混泥土结构设计规范，按构造要求，当梁宽,且层内的纵向受压钢筋多于根时，应设置复合箍筋，对截面高度的梁，其箍筋直径不宜小于梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，箍筋直径尚不应小于纵向受压钢筋最大直径的倍。取各段梁的最大剪力计算箍筋次梁箍筋配筋计算箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，按构造配筋，最终箍筋选，满足最小配箍率。箍筋计算梁的最大剪力为故截面尺寸满足抗剪要求。应由计算确定腹筋用量。选用四肢箍箍筋，,则箍筋间距，按构造配筋，最终箍筋选，满足最小配箍率。主梁箍筋配筋计算箍筋计算梁的最大剪力为形腔，用于托板托住弯曲件上下滑动，其结构如下图所示图毕业设计论文用纸底座的设计底座设计为台阶形，两端可通过螺钉固定在设备上，由于底座上面放的是座架，所以其表面粗糙度精度等级要高，保证座架放置平稳，从而保证弯曲件成形质量，其结构如下所示图毕业设计论文用纸压板的设计工件初始是放在压板上面的，通过定位板定位，凸模将工件压平于压板上表面，所以压板粗糙度要求也很高，另外，压板上下表面也有平行度要求，其结构如下图所示图卸料螺钉的选取由模具的设计布局，考虑到工作平面比较小，则根据选取四枚的开槽圆柱头卸料螺钉，每个卸料螺钉所承受的力为，由资料查得此种卸料螺钉的许用载荷为，所以卸料螺钉的强度满足工作的要求。毕业设