，按公路桥规的要求，仅需按构造布置箍筋。抗裂性验算作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算斜截面抗裂验算应取剪力和弯矩均较大的最不利区段截面进行，这里仍然取剪力和弯矩都较大的变化点截面进行验算。主应力计算以上梗肋处的主应力计算为例。剪应力剪应力的计算按结构设计原理式进行，其中为可变作用引起的剪力短期效应组合值，，所以有正应力ⅡⅡ主拉应力同理，可得及下梗肋的主应力如表。表变化点截面ⅡⅡ抗裂验算主拉应力计算表计算纤维面积距剪应力正应力主拉应力第阶段净截面第二阶段换算截面第三阶段换算截面续表主拉应力的限制值作用短期效应组合下抗裂验算的混凝土的主拉应力限值为从表中可以看出，以上主拉应力均符合要求，所以变化点截面满足作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算要求。正常使用极限状况计算裂缝宽度计算部分预应力混凝土类构件在荷载短期效应作用下的裂缝宽度按下式计算式中钢筋表面形状系数对于带肋钢筋，作用长期影响系数构件形式系数，取纵向受拉钢筋直径，用预应力钢筋和非预应力钢筋的等效直径钢绞线的公称直径近似取为。钢绞线和根普通钢筋的等效直径为截面配筋率为取为短期效应组合作用下，受拉钢筋的应力，其数值可按下列近似公式计算为混凝土法向应力为零时的预加力ⅡⅠ作用点至净截面重心距离为为在预应力钢筋及非预应力钢筋的合力作用下，预应力钢筋重心处的混凝土预压应力为ⅡⅠ作用点到净截面重心的距离为为作用点到纵向受拉预应力钢筋和非预应力钢筋的合力之间的距离。代入数据得代入得满足部分预应力混凝土类构件对裂缝宽度的要求。变形计算使用阶段的挠度计算部分预应力混凝土类构件的变形，应按开裂前和开裂后两种情况分别计算在开裂弯矩作用下，刚度在作用下，刚度式中为跨中开裂截面对换算截面重心轴的惯性矩。开裂弯矩查得，开裂弯矩大于短期效应组合弯矩，而且相差较大，故可按作用短期效应组合作用下，取刚度计算变形。短期效应组合作用自重产生的挠度扣除自重影响后的长期挠度为由预应力产生的反拱度及预拱度的设置部分预应力混凝土类构件在预加力作用下处于不开裂状态，预加力引起的反拱近似地按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面净截面确定，即取，反拱长期增长系数采用预加力引起的跨中挠度为式中其中ⅡⅠⅠ,Ⅱ,近似取截面的损失值ⅡⅠ为距支点处预应力筋重心到换算截面重心的距离，。为距支点处非预应力筋重心到换算截面重心的距离，。由此得到代入数据得故不需设置预拱度。持久状况应力验算部分预应力混凝土类构件在使用荷载作用下的正截面法向压应力及受拉钢筋应力应按开裂截面计算，斜截面主应力按不开裂截面计算。跨中截面混凝土法向压应力开裂截面中性轴位置的确定消压状态下的虚拟荷载即混凝土法向预压应力等于零时预应力钢筋和普通钢筋的合力可由裂缝计算中得到使用荷载作用下的设计弯矩将和转化为作用于距截面受压变距离为的偏心力重心轴位置的方程为已知