局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。

吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。

的计算底面为的矩形。

所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。

的计算底面为的矩形。

所以，承压不够，故采用垫板面积为，所以又有所以，计算结果表明，局部承压尺寸也满足要求。

的计算底面为的矩形。

辽宁工程技术大学毕业设计论文所以，故局部承压尺寸也满足要求。

综上，和垫板尺寸为，和垫板尺寸为。

局部承压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力公式为且需满足和取所以，为间接钢筋影响系数，及以下为间接钢筋体积配筋率局部承压区配置直径为的，单根钢筋截面积为，所以，对于的对于的混凝土的，将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，对于，对于，吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计对于，故局部承压承载力计算通过。

所以，钢束锚下局部承压计算全部满足要求。

辽宁工程技术大学毕业设计论文行车道板配筋设计桥面铺装为的沥青混凝土面层重度为和平均厚度为的水泥混凝土垫层重度为，箱形梁翼板钢筋混凝土的重度为。

桥面板的内力计算恒载内力以纵向宽的板进行计算每米板上的恒载集度沥青混凝土面层水凝混凝土垫层箱梁翼板自重合计每米板板条的恒载内力弯矩剪力活载内力公路Ⅰ级车辆荷载纵横向布置如图两个轴重的后轮轴间距为沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上最为不利荷载。

由桥规查到重车后轮的着地长度，着地宽度，车轮在板上的布置及压力分布图形如下图所示，铺装层总厚度为，则板上荷载压力的边长为吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图公路Ⅰ级车辆荷载尺寸单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位辽宁工程技术大学毕业设计论文冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道器，其中有个寄存器与日历时钟相关，存放的数据位为码形式。

此外，还有年份寄存器控制寄存器充电寄存器时钟突发寄存器及与相关的寄存器等。

时钟突发寄存器可次性顺序读写除充电寄存器外的所有寄存器内容。

与锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。

为局部受压计算底面积局部受压面积相关的寄存器分为两类，类是单个单元，共个，每个单元组态为个位的字节，板配筋及验算混凝土，级钢筋行车道板的配筋由桥面板知由，故取板宽，板的平均厚度为，设，利用单筋矩形截面，有求解吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计解得则钢筋面积选择并布置钢筋现取板的受力钢筋为，钢筋间距为，当板宽的钢筋面积为，取，则，截面实际配筋率板的分布钢筋取，其间距为。

配筋图如下行车道板配筋图行车道板复核保护层厚度，大于钢筋直径且满足最小保护层厚度的要求。

受压区高度辽宁工程技术大学毕业设计论文所以不会发生超筋现象。

求矩形截面板的抗弯承载力设计满足要求。

现浇湿接缝钢筋宽度为的现浇湿接缝，钢筋采用直径为的级钢筋，钢筋间距与行车道板采用相同间距为。

吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计附属设施设计排水设施的设置为了迅速排除桥面积水，防止雨水积滞于桥面并渗入梁体而影响梁的耐久性，在桥梁设计时要有个完整的排水系统，包括桥面上设置定数量的排水管和泄水管。

对于泄水管在距离缘石设置，每隔设置个泄水管，两侧对称布置且在桥梁的伸缩缝上游增设泄水管。

泄水管安装在主梁预制时在顶板和底板预留的孔洞中，使桥面积水直接排入桥下河中。

这时需要做好孔洞的密封措施防止水渗入桥体。

采用圆形泄水管，直径采用，泄水管口顶部采用铸铁格栅盖板，其顶面比路面低。

泄水管采用铸铁管，内径为，泄水管周围配置补强钢筋。

图泄水管图示伸缩缝的设置设计资料温度变化范围线膨胀系数伸缩梁的长度收辽宁工程技术大学毕业设计论文缩应变徐变系数应力产生的平均截面内力混凝土的弹性模量混凝土收缩折减系数假定伸缩装置的安装温度为。

伸缩缝的计算梁体因温度变化产生的伸缩量为安装时因温度变化产生的梁体伸长量为安装时因温度变化产生的梁体伸长量为混凝土收缩引起梁体缩短量为混凝土徐变引起的梁体缩短量为为所以梁体的伸长量为，梁体的缩短量为因考虑到多方因素的影响，在选择伸缩装置规格时，对上述伸缩量取约的富余度，则伸缩装置的基本伸缩量为，则设计伸缩量为。

相应的，伸缩装置的设计闭口量为，设计开口量为。

所以设置长为的伸缩缝。

采用类型为矩形橡胶型伸缩装置。

如图所示。

吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图橡胶伸缩缝设置人行道及护栏的设置采用预制装配式，宽度为，倾向桥面的排水横坡，且在桥面断缝处设置伸缩缝。

如图所示图人行道及护栏设置天津职业技术师范大学届本科生毕业设计图时钟控制电路共有个寄存整体的为边长为的正方形，根据公路桥规中的计算方法，其命时的柱荷载为，柱截面尺寸为，基础地面尺寸设为。

采用混凝土，级钢筋，垫层采用混凝土。

本科毕业设计说明书论文第页共页地基持力层的承载力特征值因为埋深，故还需对进行修正。

查表得承载力修正系数η，η，则修正后的地基承载力特征值为基底净反力设计值净偏心矩基底最大和最小净反力设计值基础高度取则因偏心受压，取可以配筋计算计算基础弯矩设计值取ⅠⅠ截面本科毕业设计说明书论文第页共页现在宽度范围内配，。

其余的基础配筋列于下表表基础配筋表基础号基础尺寸ⅠⅡ方向配筋方向配筋注考虑施工，采用及以上钢筋连梁设计为增加各柱下独立基础间的整体刚度，减少地基的不均匀沉降，在各基础间以及底层墙体下设置地基梁。

连梁的设计采用简化设计，近似按偏拉简支梁计算，两端柱角力的作为其轴拉力弯矩由底层墙体以及本身自重所产生。

由于地震力地基土力的双向作用以及基础间可能存在的不均匀沉降，考虑连梁反向受力的情况，连梁的配筋采用上下对称配筋。

本设计书仅计算内力最大的根连梁，其余连梁配筋与之相同，即可保证安全。

确定截面尺寸连梁的截面高度取相邻柱轴线间距离的，宽度为。

则，，取内力计算底层墙体高度不考虑墙体所开门窗洞口，近似按满墙布置，可保证安全。

则作用在连梁上的墙体等效线荷载连梁自重产生的线荷载论文第页共页表拟投入人员及工作内容览表职务人数职责高级工程师项目负责人工程师技术负责人监测人员助工现场负责人监测人员技术员监测人员监测进度计划及保证措施为了完美的完成这个工程，首先管理要到位，只有严格的管理把关制度，才能有效的杜绝些不必要的过失，当然也要有计划的进行此项工作，才能如期的完成监测工作，所以针对本次工程给出了如下进度表。

苏州工业园区星港街人防工程基坑监测项目进度计划如下表所示，为了避免气候等教室大教室女厕男厕阶梯教室北沉降缝格构柱竖向位移地下管线竖向位移刚性管道柔性管线建构筑物竖向位移地面沉降建构筑物裂缝持续发展注周围管线的报警值要视具体情况而定，这个可能和管线本身的质量有关，也要把其自身的内部变形考虑进去。

出现下面状况是有必要停止施工，调整方案给出应对措施，带危险解除方可开工。

监测的数据即将达到报警值监测的项目有变化速率直居高不下超过报警值的连续三天以上周边环境出现严重问题，建筑物构筑物裂缝变大④周边管线严重变形或者有泄漏现象等。

监测报警值为设计提供，暂按设计报警值进行控制。

工作组织及经费预算人员安排为高质量地顺利完成苏州工业园区星港街人防工程基坑监测项目工作，本项目在施工现场设立监测小组，并配备相应的工程技术人员，且都是合格的技术人员。

拟投入人员如下表所示。

淮海工学院二〇六届本科毕业设计选配配置的箍筋，则斜截面受剪承载力满足要求。

本科毕业设计说明书论文第页共页基础设计计算数据由软件导出，选取不局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。

吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。

的计算底面为的矩形。

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的计算底面为的矩形。

所以，承压不够，故采用垫板面积为，所以又有所以，计算结果表明，局部承压尺寸也满足要求。

的计算底面为的矩形。

辽宁工程技术大学毕业设计论文所以，故局部承压尺寸也满足要求。

综上，和垫板尺寸为，和垫板尺寸为。

局部承压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力公式为且需满足和取所以，为间接钢筋影响系数，及以下为间接钢筋体积配筋率局部承压区配置直径为的，单根钢筋截面积为，所以，对于的对于的混凝土的，将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，对于，对于，吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计对于，故局部承压承载力计算通过。

所以，钢束锚下局部承压计算全部满足要求。

辽宁工程技术大学毕业设计论文行车道板配筋设计桥面铺装为的沥青混凝土面层重度为和平均厚度为的水泥混凝土垫层重度为，箱形梁翼板钢筋混凝土的重度为。

桥面板的内力计算恒载内力以纵向宽的板进行计算每米板上的恒载集度沥青混凝土面层水凝混凝土垫层箱梁翼板自重合计每米板板条的恒载内力弯矩剪力活载内力公路Ⅰ级车辆荷载纵横向布置如图两个轴重的后轮轴间距为沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上最为不利荷载。

由桥规查到重车后轮的着地长度，着地宽度，车轮在板上的布置及压力分布图形如下图所示，铺装层总厚度为，则板上荷载压力的边长为吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图公路Ⅰ级车辆荷载尺寸单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位辽宁工程技术大学毕业设计论文冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道器，其中有个寄存器与日历时钟相关，存放的数据位为码形式。

此外，还有年份寄存器控制寄存器充电寄存器时钟突发寄存器及与相关的寄存器等。

时钟突发寄存器可次性顺序读写除充电寄存器外的所有寄存器内容。

与锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。

为局部受压计算底面积局