满足要求温度为，送风温差为，送风口为三层活动百叶，，风口布置在宽度上时射程个区域送风量换气次数次假定时且在防止风口噪声流速内符合要求，合格。

取空调精度的倍，查得送封口数目个，合并个得送风口面积所以送风口面积为面积当量直径阿基米得数查得，贴附长度符合要求，合格。

高度房间高度为，符合要求，合格。

㈡回风层门厅回风口计算回风速度回风口安装在房间顶部送风量则回风口的面积为同理其他房间气流组织计算同上。

经验算合格。

六设备选型热指标校核㈠风机盘管风机盘管的选择层门厅的风盘选择当风盘全风盘全设计风盘显风盘显设计时，合格。

风盘积灰附加风盘间歇使用附加全显取冬夏共用时全显进水温度，进风干球，进风湿球时，查开利空调器样本得门厅使用风机盘管型号为型风机盘管同理其他房间风机盘管的选择同上。

冬季风机盘管热指标校核层门厅冬季的风机盘管热指标校核查开利空调器样本得根据层门厅冷负荷由样本可查得层门厅所用风机盘管为号，该型号风盘在进风干球为水量为水压降为进水温度为条件时，供热能力为。

在进风干球每差时供热能力的变化为在进风干球每差时供热能力的变化为层门厅冷负荷，符合要求，合格。

同理其他房间冬季的风机盘管热指标同层门厅，经验算合格。

㈡新风机组新风机组的选择层新风机组的选择查北空空调器样本得根据层实际的新风量，机外余压时，查样本得层使用的新风机组为型吊装新风机组同理其他层新风机组的选择同层。

冬季新风机组热指标校核查北空空调器样本得根据层实际的新风量，机外余压由样本可查得层所使用的新风机组为型吊装新风机组，该型号机组在冬季进风干球为进水温度为条件时，供热能力为。

供热能力层热负荷，符合要求，合格。

同理其他层冬季的新风机组热指标同层，经验算合格。

消声器选择校核消声器的选择层消声器的偏心受压。

采用对称配筋故按照构造配筋，考虑抗震作用组合时三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为当采用级钢筋时，应按以上的数值减少，同时柱的截面每侧配筋率不应小于。

故选取及相应的进行计算此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。

因为，，故应考虑偏心距增大系数。

取，取故为小偏心受压。

按上式计算时本修正系数基本耗热量耗热量修正方向面积计算朝向修正修正后耗热量左门厅同四层左门厅右门厅同四层右门厅右机房同四层右机房卫生间同三层卫生间办公大厅西墙东墙北墙南墙北外窗南外窗总计六层热负荷编号围护结构传热系数室内外计算温度差基本修正系数基本耗热量耗热量修正方向面积计算朝向修正修正后耗热量右门厅同四层右门厅右机房同四层右机房卫生间同三层卫生间办公厅同五层办公大厅电话机房西墙北墙东北外窗东外窗左门厅西墙北墙西南外窗总计七层热负荷编号围护结构传热系数室内外计算温度差基本修正系数基本耗热量耗热量修正冷风渗透耗热量方向面积计算朝向修正修正后耗热量左门厅西墙北墙东北窗东外窗楼梯间西墙南墙卫生间西墙南墙东窗东南窗东外窗右门厅同左门厅办公大厅西墙东墙北墙南墙北外窗南外窗总计八层热负荷编号围护结构传热系数室内外计算温度差基本修正系数基本耗热量耗热量修正冷风渗透耗热量方向面积计算朝向修正修正后耗热量左门厅西墙北墙东北窗东外窗屋面楼梯间西墙屋面南墙卫生间西墙南墙东窗屋面东南窗东外窗右门厅同左门厅办公大厅西墙东墙北墙南墙屋面北外窗南外窗总计二新风量计算查实用供热空调设计手册供暖通风与空气调节附录和采暖通风与空气调节设计规范得保证房间正压办公楼新风量人不小于总风量的新风量总计楼层号新风量总新风量的实际新风量层二层三层四层五层六层三换气次数校核查实用供热空调设计手册供暖通风与空气调节附录和采暖通风与空气调节设计规范得当送风口高度时，送风温差，换气次数次。

计算公式换气次数送风量热湿比ε风盘风量层门厅的换气次数校核全显湿新风量热湿比线ε送风量取四度送风温差，则换气次数次符合要求，合格。

风盘风量则同理其他房间换气次数与焓湿图同层门厅，经验算合格。

四冬季新风加湿量计算根据实用供热空调设计手册供暖通风与空气调节和采暖通风与空气调节设计规范得层的加湿量采用干蒸汽等温加湿，则热湿比线ε加湿量同理其他层冬季的新风加湿量同层，经验算合格。

干干干干干干层门厅夏季焓湿图层冬季焓湿图五气流组织计算根据实用供热空调设计手册供暖通风与空气调节附录和采暖通风与空气调节设计规范得㈠送风计算公式个区域送风量显送风口数目送风口面积阿基米得数送风量换气次数最大允许送风速度层门厅的下送风计算当时，查得。

按送冷风情况，满足要求。

个区域送风量显则由以上数据查得射程相当房间宽度半的倍。

符合规范要求，合格。

层大厅的侧送风计算当，显，室内，应满足及，因为故按照构造配筋，考虑抗震作用组合时三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为当采用级钢筋时，应按以上的数值减少，同时柱的截面每侧配筋率不应小于。

故选取及相应的进行计算，则柱的计算长度取以上两值的较小值为因为，，故应考虑偏心距增大系数取，取由，为大偏心受压。

采用对称配筋故按照构造配筋，考虑抗震作用组合时三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为当采用级钢筋时，应按以上的数值减少，同时柱的截面每侧配筋率不应小于。

故综上选配钢筋，每侧配腰筋，总配筋率满足要求。

柱斜截面承载力计算选用最不利组合同时考虑强剪弱弯的设计，三级框架柱的剪力乘以相应的增大系数考虑地震作用组合且剪跨比框架柱，其受剪截面应符合下列条件。

显，最终确定海泡石用量为壳聚糖质量的倍接枝率与接枝效率随引发剂的量增多而增大，在定量后，其增加开始缓慢，最后确定用量为壳聚糖质量的。

从红外光谱图可以看出，壳聚糖已与改性海泡石发生反应形成了接枝共聚物。

扫描电镜观察到，呈片状的壳聚糖与呈棒状的海泡石交错的分布着，同时可以可以到海泡石的孔隙。

通过热分析得到接枝产物在以前结构稳定。

海泡石与接枝产物对亚甲基蓝的吸附能力很强，在般条件下不考虑值反应温度，接枝产物对浓度为的亚甲基蓝的最大吸附量可达到当吸附剂量达到后，对亚甲基蓝的去除率达到以上。

接枝产物对金属离子具有很好的吸附性，对浓度为的溶液最大吸附量可达。

去除率达到以上。

对接枝产物吸附性能有定的影响，但在为左右，吸附性能变化不大。

吸附剂用量影响对亚甲基蓝的去除效果，吸附剂用量越大，去除率越高，吸附容量则随吸附剂用量的增大而降低。

成都理工大学毕业设计论文参考文献廖润华，夏光华等改性海泡石的制备及其吸附性能试验研究中国陶瓷工业杨翠英，刘晓明等海泡石的酸改性对其吸附性能的影响山东科技大学学报自然科学版王雪琴，李珍等海泡石的改性及应用研究现状中国非金属矿工业导刊姚瑞华，孟范平等改性壳聚糖对重金属离子的吸附研究和应用进展材料导报郭娟娟壳聚糖三元接枝共聚物的合成及其在含重金属废水处理中的应用青岛中国海洋大学张惠欣，尹静等壳聚糖的化学改性研究及应用工业水处理张玉玉，王以明等硅胶壳聚糖吸附材料的制备及表征地质灾害与环境保护王雪琴，李珍等海泡石的改性及应用研究现状中国非金属矿工业导刊李松军，罗来涛海泡石的改性研究江西科学郭添伟，夏光华等改性海泡石处理含铬工业废水的试验研究陶瓷学报张其春，孙传敏矿物材料精细加工工程学成都成都理工大学沈玺，高雅男等硅烷偶联剂的研究与应用上海生物医学工程杂志黄梅芳壳聚糖接枝共聚物的合成及其功能化自组装研究合肥中国科学技术大学高分子科学与工程系陈煜，陆铭甲壳素和壳聚糖的接枝共聚改性北京北京理工大学材料科学与工程学院田澍，顾学芳等壳聚糖丙烯酰胺接枝共聚物的合成及应用精细石油化工进展成都理工大学毕业设计论文曹丽云，黄剑峰壳聚糖和丙烯酰胺接枝共聚反应的研究西北轻工业学院学报壳聚糖与接枝共聚研究中学吧范莉，李正山等海泡石对亚甲基蓝的吸附性能成都四川大学建筑与环境学院赵小蓉，杜冬云等累托石对亚甲基蓝吸附性能的研究离子交换与吸附红外光谱基团频率分析及应用差热分析法百度百科变。

赋予材料以新的功能。

经表面改性后的材料的表面性质由新附着成都理工大学毕业设计论文于表面的粒子性质决定。

通常采用偶联剂或表面处理剂对海泡石表面进行有机改性。

改性的原理主要是利用海泡石表面的酸活性中心和活性基团。

偶联剂是两性结构物质，分子中的部分基团可与矿物表面的各种官能团反应，形成强有力的键合，另部分基团溶解，扩散于有机高分子材料的界面区域内，并与大分子链发生化学键合或物理缠绕，它本身应有较长的柔软碳氢链，以利于消除两界面的应力突变，提高相界面区域吸收或分散冲击力的缓冲能力。

从表面改性剂与矿物的满足要求温度为，送风温差为，送风口为三层活动百叶，，风口布置在宽度上时射程个区域送风量换气次数次假定时且在防止风口噪声流速内符合要求，合格。

取空调精度的倍，查得送封口数目个，合并个得送风口面积所以送风口面积为面积当量直径阿基米得数查得，贴附长度符合要求，合格。

高度房间高度为，符合要求，合格。

㈡回风层门厅回风口计算回风速度回风口安装在房间顶部送风量则回风口的面积为同理其他房间气流组织计算同上。

经验算合格。

六设备选型热指标校核㈠风机盘管风机盘管的选择层门厅的风盘选择当风盘全风盘全设计风盘显风盘显设计时，合格。

风盘积灰附加风盘间歇使用附加全显取冬夏共用时全显进水温度，进风干球，进风湿球时，查开利空调器样本得门厅使用风机盘管型号为型风机盘管同理其他房间风机盘管的选择同上。

冬季风机盘管热指标校核层门厅冬季的风机盘管热指标校核查开利空调器样本得根据层门厅冷负荷由样本可查得层门厅所用风机盘管为号，该型号风盘在进风干球为水量为水压降为进水温度为条件时，供热能力为。

在进风干球每差时供热能力的变化为在进风干球每差时供热能力的变化为层门厅冷负荷，符合要求，合格。

同理其他房间冬季的风机盘管热指标同层门厅，经验算合格。

㈡新风机组新风机组的选择层新风机组的选择查北空空调器样本得根据层实际的新风量，机外余压时，查样本得层使用的新风机组为型吊装新风机组同理其他层新风机组的选择同层。

冬季新风机组热指标校核查北空空调器样本得根据层实际的新风量，机外余压由样本可查得层所使用的新风机组为型吊装新风机组，该型号机组在冬季进风干球为进水温度为条件时，供热能力为。

供热能力层热负荷，符合要求，合格。

同理其他层冬季的新风机组热指标同层，经验算合格。

消声器选择校核消声器的选择层消声器的偏心受压。

采用对称配筋故按照构造配筋，考虑抗震作用组合时三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为当采用级钢筋时，应按以上的数值减少，同时柱的截面每侧配筋率不应小于。

故选取及相应的进行计算此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。

因为，，故应考虑偏心距增大系数。

取，取故为小偏心受压。

按上式计算时本修正系数基本耗热量耗热量修正方向面积计算朝向修正修正后耗热量左门厅同四层左门厅右门厅同四层右门厅右机房同四层右机房卫生间同三层卫生间办公大厅西墙东墙北墙南墙北外窗南外窗总计六层热负荷编号围护结构传热系数室内外计算温度差基本修正系数基本耗热量耗热量修正方向面积计算朝向修正修正后耗热量右门厅同四层右门厅右机房同四层右机房卫生间同三层卫生间办公厅同五层办公大厅电话机房西墙北墙东北外窗东外窗左门厅西墙北墙西南外窗总计七层热负荷编号围护结构传热系数室内外计算温度差基本修正系数基本耗热