实体深基础桩底平面处的基底附加压力按下式计算,式中等代实体基深基础的附加基底压力等代实体深基础的自重水下按有效重度计等代实体深基础的底面积等代实体深基础底面处的土自重应力值水下按土的有效重度计等代实体深基础的长度和宽度，按公式，计算桩长扩散角，般采用桩所穿越的土层的内摩擦角的，当存在多层土时，土层内摩擦角按其厚度取加权平均值由群桩外围所确定的外围长度和宽度本设计中,，，，，，，基础沉降的验算将等代实体基础以下的土层分为八层，第层的自重应力，附加应力第二层的自重应力，附加应力第三层的自重应力，附加应力第四层的自重应力，附加应力第五层的自重应力，附加应力第六层的自重应力，附加应力第七层的自重应力，附加应力第八层的自重应力，附加应力按式计算地基各分层压缩量，第至二层第二至三层第三至四层第四至五层第五至六层第六至七层第七至八层桩基最终沉降量柱下桩基沉降验算计算方法同沉降验算，桩基最终沉降量沉降验算，满足要求。第五章桩身结构设计计算两端桩长各，采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶桩端平面处，起吊时桩身最大正负弯矩,其中。即为每延米桩的自重为恒载分项系数。桩身采用混凝土强度，钢筋采用，所以桩身截面有效高度，桩身受拉主筋选用，因此整个截面的主筋用，，配筋率为，其他构造要求配筋见施工图。桩身强度故满足要求六承台设计承台受弯承载力计算承台最大弯，所以，选用，双向布置。第六章轴线桩及承台的设计第节确定单桩极限承载力标准值本设计属于乙级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算式中桩侧第层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表取值极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按下表取值。极限桩侧桩端阻力标准值土层序号土层名称孔隙比液限指数经验参数杂填土粉土粉土粉质粘土粉质粘土粉质粘土按经验参数法确定单桩竖分析与设计目标设置分析。可以在进行系统仿真时，将系统非线性的运动学或动力学方程进行线性化处理，以便快速计算系统的固有频率特征值特征向量和状态空间矩阵。对发动机悬置系统进行模态分析，得到各个模态的固有频率振型以及六个模态中各个自由度的能量分布如下表和下图所示表悬置系统六个模态的固有频率阶次固有频率图悬置系统阶振型图悬置系统二阶振型图向极限承载力标准值所以所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用初步确确定桩数布桩和承台底面尺寸桩数确定和布桩桩底荷载设计值如下最大轴力组合最大轴力,弯矩，剪力最大弯矩组合轴力，最大弯矩，剪力。按最大轴力组合的荷载初步计算桩数，由于柱子是偏心受压，故考虑定的系数，规范中建议取，现取的系数。根，故初步取根承台底面尺寸独立柱下桩基承台的最小宽度不应小于，边桩中心至承台边缘的距离不应小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不应小于。取承台长，宽。为满足承台的基本刚度桩与承台的连接等构造需要，柱下独立桩基础承台的最小厚度为，其最小埋深为。取承台埋深，承台高度，桩顶伸入承台，钢筋保护层厚度取，则承台有效高度为。最后确定承台平面尺寸以及桩的排列见图图桩位平面布置图第二节桩顶作用验算按最大轴力组合验算最大轴力组合荷载最大轴力,弯矩，剪力，承台高度为等厚，荷载作用于承台顶面。本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数。建筑物的室内外高差为，所以承台的埋，作用在承台底形心处的竖向力有。作用在承台底形心处的弯矩,桩顶受力计算如下满足要求。满足要求。按最大弯矩组合验算最大弯矩组合荷载轴力，最大弯矩，剪力。作用在承台底形心处的弯矩,桩顶受力计算如下满足要求。满足要求。第三节桩基础沉降验算柱下桩基沉降验算基底附加压力的计算地基内应力分布宜采用各同性均质线性变形体理论，按实体深基础桩距不大于计算。实体深基础桩底平面处的基底附加压力按下式计算,式中等代实体基深基础的附加基底压力等代实体深基础的自重水下按有效重度计等代实体深基础的底面积等代实体深基础底面处的土自重应力值水下按土的有效重度计等代实体深基础的长度和宽度，按公式，计算桩长扩散角，般采用桩所穿越的土层的内摩擦角的，当存在多层土时，土层内摩擦角按其厚度取加权平均值由群桩外围所确定的外围长度和宽度本设计中,，，，，，，六个方向的，而是沿着几个方向的运动合成，并且在发动机激振以后还存在耦合振动，即同时存在个以上的振型。我们利用模块进行振动耦合程度分析和模态频率分布分析。是进行频域分析的工具，可以来检测模型的受迫振动，所有输入输出都将在频域内以振动的形式描述。通过运用可以实现各种子系统的装配，并进行线性振动分析，然后利用后处理模块进步做出因果满足要求。满足要求。第四章桩基础沉降验算柱下桩基沉降验算基底附加压力的计算地基内应力分布宜采用各同性均质线性变形体理论，按实体深基础桩距不大于计算。悬置场竞影响，统计研究，年月第页。石林，工作压力理论及其在研究中的重要性，年月第页徐长江，工作压力系统研究，浙江师大学报，年月第页。马剑虹，梁颖，管理着工作压力高阶因素结构分析，应用学力学，年月第页。美斯蒂芬罗宾斯著，孙建敏，李原译，组织行为学，北京中国人民大学出版社，年，第页。张向前，西方的压力管理理论理论简述，燕山大学学报，年月。马可，王重鸣，住址压力管理的最新研究进展，心理科学，年。保护的父母，在定程度上减少了孩子在成长期所遇到的挫折，由于没有遭遇较多的挫折体验，这种大学生形成了在人格上的依赖性格，遇事退缩，缺乏同情，情绪不稳定，自制能力和自信心差，易受到别人左右。那些对子女行为完全放任，很少约束的父母，使孩子养成了任意放纵的心理，这种大学生很可能在人际交往中以自我为中心，不懂得尊重他人，唯我独尊，很难适应集体生活。薄弱的自我控制力与心理承受力些大学生由于缺乏必要的自我约束力，在感情和理智发生冲突时，不能运用理智的力量来为感情导向，而是随意放任感情，我行我素，往往出现些意想不到的行为并造成些意想不到的后果。低能的心理承受力。心理素质差，心理承受能力低，这是当代大学生中普遍存在的个问题。现在的大学生是青年代中的姣姣者。有的在中学成绩名列前茅，学校和教师都予以特别的关心和爱护有的在家里是父母的掌上明珠，占有特殊的地位。因此，有许多学生感情比较脆弱，娇气十足，爱虚荣，喜赞扬，缺乏在困难和逆境中的锻炼，经不起挫折，对于考试失败遇到困难犯了受到批评同学关系出现紧张等，心理上往往难以承受，随之而来的是灰心丧气悲观失望自暴自弃，甚至走上邪路。第三章提升空乘人员职业素质的途径从教育入手，提高职业教育的有效性提升空乘人员的职业素质的途径，首先，学校教育主要是课堂教学，如何充分利用每节课有限时间，提高课堂教学的有效性，是全面提升教育教学质量的关键所在。首先，认真学习深刻领会教委颁布的有关专业的专业教学标准和相关的课程教学标准，通透理解和把握本专业的教学要求，精心组织教学内容。职业教育不同于基础教育，教材不统，如何根据课程标准，选择合适的教材，编写教案和讲义，是课堂教学的关键。教材选择不好，讲授的内容也有不适合专业需要的地方。尤其是空中乘务类专业，知识型的理论教材多，能引导学生理论联系实际做学体的教材很少，这就需要老师在选择相关教材时，找到真正适合教学的专业教材。其次，认真编写授课计划，授课计划是课程标准的实施方案，不仅是课时安排和教学进度安排。教材不同于课程，本教材内容不定全部都是课堂教学内容，要根据课程标准组织教学内容，可能要选择几本教材相关内容安排授课计划，还要结合实训器材和场地，编写理论实训体化的教学方案，落实到授课计划中。再次，在课堂教学中，我们要运用各种教学手段，调动学生学习的积极性。专业教学，对学生设计不同层次的提问作业和考核内容。对于理论实训体化的教学，事先设计好学生活动体验的教学方案，课堂上全体学生都要参与师生互动，尽量做到任务引领做学体。最后，精心布实体深基础桩底平面处的基底附加压力按下式计算,式中等代实体基深基础的附加基底压力等代实体深基础的自重水下按有效重度计等代实体深基础的底面积等代实体深基础底面处的土自重应力值水下按土的有效重度计等代实体深基础的长度和宽度，按公式，计算桩长扩散角，般采用桩所穿越的土层的内摩擦角的，当存在多层土时，土层内摩擦角按其厚度取加权平均值由群桩外围所确定的外围长度和宽度本设计中,，，，，，，基础沉降的验算将等代实体基础以下的土层分为八层，第层的自重应力，附加应力第二层的自重应力，附加应力第三层的自重应力，附加应力第四层的自重应力，附加应力第五层的自重应力，附加应力第六层的自重应力，附加应力第七层的自重应力，附加应力第八层的自重应力，附加应力按式计算地基各分层压缩量，第至二层第二至三层第三至四层第四至五层第五至六层第六至七层第七至八层桩基最终沉降量柱下桩基沉降验算计算方法同沉降验算，桩基最终沉降量沉降验算，满足要求。第五章桩身结构设计计算两端桩长各，采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶桩端平面处，起吊时桩身最大正负弯矩,其中。即为每延米桩的自重为恒载分项系数。桩身采用混凝土强度，钢筋采用，所以桩身截面有效高度，桩身受拉主筋选用，因此整个截面的主筋用，，配筋率为，其他构造要求配筋见施工图。桩身强度故满足要求六承台设计承台受弯承载力计算承台最大弯，所以，选用，双向布置。第六章轴线桩及承台的设计第节确定单桩极限承载力标准值本设计属于乙级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算式中桩侧第层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表取值极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按下表取值。极限桩侧桩端阻力标准值土层序号土层名称孔隙比液限指数经验参数杂填土粉土粉土粉质粘土粉质粘土粉质粘土按经验参数法确定单桩竖分析与设计目标设置分析。可以在进行系统仿真时，将系统非线性的运动学或动力学方程进行线性化处理，以便快速计算系统的固有频率特征值特征向量和状态空间矩阵。对发动机悬置系统进行模态分析，得到各个模态的固有频率振型以及六个模态中各个自由度的能量分布如下表和下图所示表悬置系统六个模态的固有频率阶次固有频率图悬置系统阶振型图悬