置系统二阶振型图向极限承载力标准值所以所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用初步确确定桩数布桩和承台底面尺寸桩数确定和布桩桩底荷载设计值如下最大轴力组合最大轴力,弯矩，剪力最大弯矩组合轴力，最大弯矩，剪力。按最大轴力组合的荷载初步计算桩数，由于柱子是偏心受压，故考虑定的系数，规范中建议取，现取的系数。根，故初步取根承台底面尺寸独立柱下桩基承台的最小宽度不应小于，边桩中心至承台边缘的距离不应小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不应小于。取承台长，宽。为满足承台的基本刚度桩与承台的连接等构造需要，柱下独立桩基础承台的最小厚度为，其最小埋深为。取承台埋深，承台高度，桩顶伸入承台，钢筋保护层厚度取，则承台有效高度为。最后确定承台平面尺寸以及桩的排列见图图桩位平面布置图第二节桩顶作用验算按最大轴力组合验算最大轴力组合荷载最大轴力,弯矩，剪力，承台高度为等厚，荷载作用于承台顶面。本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数。建筑物的室内外高差为，所以承台的埋，作用在承台底形心处的竖向力有。作用在承台底形心处的弯矩,桩顶受力计算如下满足要求。满足要求。按最大弯矩组合验算最大弯矩组合荷载轴力，最大弯矩，剪力。作用在承台底形心处的弯矩,桩顶受力计算如下满足要求。满足要求。第三节桩基础沉降验算柱下桩基沉降验算基底附加压力的计算地基内应力分布宜采用各同性均质线性变形体理论，按实体深基础桩距不大于计算。实体深基础桩底平面处的基底附加压力按下式计算,式中等代实体基深基础的附加基底压力等代实体深基础的自重水下按有效重度计等代实体深基础的底面积等代实体深基础底面处的土自重应力值水下按土的有效重度计等代实体深基础的长度和宽度，按公式，计算桩长扩散角，般采用桩所穿越的土层的内摩擦角的，当存在多层土时，土层内摩擦角按其厚度取加权平均值由群桩外围所确定的外围长度和宽度本设计中,，，，，，，六个方向的，而是沿着几个方向的运动合成，并且在发动机激振以后还存在耦合振动，即同时存在个以上的振型。我们利用模块进行振动耦合程度分析和模态频率分布分析。是进行频域分析的工具，可以来检测模型的受迫振动，所有输入输出都将在频域内以振动的形式描述。通过运用可以实现各种子系统的装配，并进行线性振动分析，然后利用后处理模块进步做出因果满足要求。满足要求。第四章桩基础沉降验算柱下桩基沉降验算基底附加压力的计算地基内应力分布宜采用各同性均质线性变形体理论，按实体深基础桩距不大于计算。实体深基础桩底平面处的基底附加压力按下式计算,式中等代实体基深基础的附加基底压力等代实体深基础的自重水下按有效重度计等代实体深基础的底面积等代实体深基础底面处的土自重应力值水下按土的有效重度计等代实体深基础的长度和宽度，按公式，计算桩长扩散角，般采用桩所穿越的土层的内摩擦角的，当存在多层土时，土层内摩擦角按其厚度取加权平均值由群桩外围所确定的外围长度和宽度本设计中,，，，，，，基础沉降的验算将等代实体基础以下的土层分为八层，第层的自重应力，附加应力第二层的自重应力，附加应力第三层的自重应力，附加应力第四层的自重应力，附加应力第五层的自重应力，附加应力第六层的自重应力，附加应力第七层的自重应力，附加应力第八层的自重应力，附加应力按式计算地基各分层压缩量，第至二层第二至三层第三至四层第四至五层第五至六层第六至七层第七至八层桩基最终沉降量柱下桩基沉降验算计算方法同沉降验算，桩基最终沉降量沉降验算，满足要求。第五章桩身结构设计计算两端桩长各，采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶桩端平面处，起吊时桩身最大正负弯矩,其中。即为每延米桩的自重为恒载分项系数。桩身采用混凝土强度，钢筋采用，所以桩身截面有效高度，桩身受拉主筋选用，因此整个截面的主筋用，，配筋率为，其他构造要求配筋见施工图。桩身强度故满足要求六承台设计承台受弯承载力计算承台最大弯，所以，选用，双向布置。第六章轴线桩及承台的设计第节确定单桩极限承载力标准值本设计属于乙级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算式中桩侧第层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表取值极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按下表取值。极限桩侧桩端阻力标准值土层序号土层名称孔隙比液限指数经验参数杂填土粉土粉土粉质粘土粉质粘土粉质粘土按经验参数法确定单桩竖分析与设计目标设置分析。可以在进行系统仿真时，将系统非线性的运动学或动力学方程进行线性化处理，以便快速计算系统的固有频率特征值特征向量和状态空间矩阵。对发动机悬置系统进行模态分析，得到各个模态的固有频率振型以及六个模态中各个自由度的能量分布如下表和下图所示表悬置系统六个模态的固有频率阶次固有频率图悬置系统阶振型图悬悬置参考文献孔凌嘉参数就圆锥型气流流化床干燥器而言，由于其内的物料流化较圆筒型气流流化干燥器剧烈，其动力要求将更高。根据文献的推荐，其进风速率多应在以上，热空气的温度也根据干燥要求多大于，故本模拟研究拟定的进风速率和进风温度分别为和，如表所列。此外，因计算需要，本模拟研究暂定圆锥型气流流化干燥器的中部圆筒处直径为。表初始计算参数参数名称进风速率进风温度中部圆筒直径参数值如图所示，除表中已列的中部圆筒直径外，流化室的主要结构尺寸还包括中部圆筒高度上下接口的直径以及上下锥形体的锥角大小和。如前所述，它们可分别借用和给予表示。易知，本模拟需考察和这个因素变量对于风动力损耗指标的影响。如表所示，本研究将采用均匀设计法，对模拟计算的试验进行科学计划安排，其中依据常见的经验值或便于加工制造，每个因素变量本文拟定了个试验水平。表模拟参量及相应水平因素水平水平水平水平水平水平水平网格模型及计算边界图示意了流化室及相应流场空间的网格模型。本模型是采用软件进行绘制和处理的，其中锥形主体和上下接头处均采用了三角形单元网格，而流化室中部圆筒部分采用了四边形单元网格。本模拟对象属定常黏性湍流过程，其底部气流进口气速为已知，顶部出口采用自由出流边界。计算采用非耦合隐式算法。图气流流化室的网格计算模型第节结果与讨论模拟计算结果就本设计优化命题而言，虽然采用均匀设计法安排模拟计算的最少运行次数为次，但为了提高计算精度和便于对模拟结果的直观分析，本研究选择了均匀设计表进行模拟计算安排，即设计了次模拟试验。表和表分别给出了相应的均匀设计表和对照的使用表。表均匀设计表列号序号表使用表列号偏差依据均匀设计的方法，结合表可知，对于个因素变量的模拟研究，应按照表中第和列进行试验安排。与此同时，水平合并后的因素与水平安排及其对应的计算结果也分别列于表和表。表因素与水平安排表列号序号因素因素因素因素注内为进行水平合并后的水平代号。表模拟计算结果试验号因素因素因素因素风动力损耗,,大石行纪,渡边庆人计算流体力学在产品研究和开发中的应用油泵油嘴技术叶旭初,胡道和技术与工程应用中国水泥王福军计算流体动力学分析软件原理与应用北京清华大学出版社,,,,,,符合以上键槽均用键槽铣刀加工。九联轴器的选择低速级轴联轴器选择由轴上的功率转速得最小直径查机械设计表，取由以上数据知道该最小直径显然是联轴器处轴的直径,为使联轴器的孔径与该数据相适，联轴器的计算转矩,查机械设计表，考虑到转矩变化不大,需要有定缓冲减振，且要求维护方便承载能力较高，取，则查标准选用铸铁弹方程可联立得到个方程组，称为方程组，或简称方程组。方程组是流体流动过程必然遵循的普遍规律,其表达式可写为图气流流化室结构示意若流体在流动过程中包含有不同组元之间的混合或相互作用，则流动系统还需遵守组分守恒定律，其对应的守恒方程可置系统二阶振型图向极限承载力标准值所以所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用初步确确定桩数布桩和承台底面尺寸桩数确定和布桩桩底荷载设计值如下最大轴力组合最大轴力,弯矩，剪力最大弯矩组合轴力，最大弯矩，剪力。按最大轴力组合的荷载初步计算桩数，由于柱子是偏心受压，故考虑定的系数，规范中建议取，现取的系数。根，故初步取根承台底面尺寸独立柱下桩基承台的最小宽度不应小于，边桩中心至承台边缘的距离不应小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不应小于。取承台长，宽。为满足承台的基本刚度桩与承台的连接等构造需要，柱下独立桩基础承台的最小厚度为，其最小埋深为。取承台埋深，承台高度，桩顶伸入承台，钢筋保护层厚度取，则承台有效高度为。最后确定承台平面尺寸以及桩的排列见图图桩位平面布置图第二节桩顶作用验算按最大轴力组合验算最大轴力组合荷载最大轴力,弯矩，剪力，承台高度为等厚，荷载作用于承台顶面。本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数。建筑物的室内外高差为，所以承台的埋，作用在承台底形心处的竖向力有。作用在承台底形心处的弯矩,桩顶受力计算如下满足要求。满足要求。按最大弯矩组合验算最大弯矩组合荷载轴力，最大弯矩，剪力。作用在承台底形心处的弯矩,桩顶受力计算如下满足要求。满足要求。第三节桩基础沉降验算柱下桩基沉降验算基底附加压力的计算地基内应力分布宜采用各同性均质线性变形体理论，按实体深基础桩距不大于计算。实体深基础桩底平面处的基底附加压力按下式计算,式中等代实体基深基础的附加基底压力等代实体深基础的自重水下按有效重度计等代实体深基础的底面积等代实体深基础底面处的土自重应力值水下按土的有效重度计等代实体深基础的长度和宽度，按公式，计算桩长扩散角，般采用桩所穿越的土层的内摩擦角的，当存在多层土时，土层内摩擦角按其厚度取加权平均值由群桩外围所确定的外围长度和宽度本设计中,，，，，，，六个方向的，而是沿着几个方向的运动合成，并且在发动机激振以后还存在耦合振动，即同时存在个以上的振型。我们利用模块进行振动耦合程度分析和模态频率分布分析。是进行频域分析的工具，可以来检测模型的受迫振动，所有输入输出都将在频域内以振动的形式描述。通过运用可以实现各种子系统的装配，并进行线性振动分析，然后利用后处理模块进步做出因果满足要求。满足要求。第四章桩基础沉降验算柱下桩基沉降验算基底附加压力的计算地基内应力分布宜采用各同性均质线性变形体理论，按实体深基础桩距不大于计算。实