起始断面的平均流速,米每秒动能修正系数,可以近似取。计算得抛物线起始点的高程为米水深为米流速为米每秒泄槽陡坡的坡度估算经过计算,考虑综合因素,初步取挑坎高程为米计算结果陡坡坡度为,取泄槽陡坡水面曲线计算如附表。经过计算最后泄槽末端接挑坎的地方,速度为米每秒泄槽弯道设计根据地形需要,单宽流量比较小,而渠宽较宽,不设置缩小段,结合地形,根据资料,弯道设计在坝址坝轴线下游米处,参考已建工程横棉工程,弯道半径要大于倍渠底宽,设计弯道半径为米取弯道角度为度由几何计算得出泄槽起始段距离坝轴线为米起始段部分水深为米根据资料,能量平衡方程试算法,求得水深为米是距离为米,所以与坝轴线相距米的地方就是水深米处开始布置弯道,由试算法求得流速为米每秒由于布置弯道,泄槽水面发生变化,惯性和离心力使水面侧高侧低所以弯道宜布置在水流比较平缓均匀的坡度比较缓的地方急流弯道横向水面高差,按公式计算有弯道离心力及急流冲击波共同作用形成的外墙水面与中心先水面的高差超高系数,其值查资料,表弯道轴线半径,米弯道冲击波设计外墙和内墙最高点水位和最低点水位的位置,按照公式计算坡角度时水流的弗劳德数时的水深,米时的断面平均流速,米每秒第个外侧水位最高点所对应的圆心角,弯道外墙取正,内墙取负积分常数,由初始段水力要素决定经过计算得水面高差为米,泄槽底板倾斜度设计为,倾斜坡度经过计算得,所以横向倾度为急流弯道冲击波经过计算得度度根据资料,在第个波发生以后,因为不断发生波的反射,干涉与传播,形成了系列互相交错的冲击波对于外边墙,在圆弧中心角,等等,各点为水面最高点,而,等等,各点为水位最低点,内墙边墙发生最高最低的水面点正好同外墙相反弯道横断面内外侧的水深可以按公式计算见资料。其中外侧取正,内侧取负经过计算的外侧水深米内侧水深为米为了消除波动给水流到来的影响,泄槽设计横向倾斜坡度为的泄槽底,抬高外侧,降低内侧,从而减少冲击波和弯道曲段水面稳定为了便于施工,泄槽中心线高程不变,将外侧提高米,内侧降低米渠底超高和上下游直线段采用扇形连接,做成平面转弯扇形抬高面经过计算得弯道起始点高程为米,弯道末端高程为米弯道起始点到坝轴线距离为米泄槽底板设计根据地形地质，岩质比较好，取泄槽底板厚度为米。泄槽底板设计纵横缝，其间距取米。采用平缝，缝中设置止水。消能防冲段设计由于地形要求,采用挑流消能鼻坎采用连续坎,根据资料,鼻坎高程高出下游水位不小于米,校核水位时相应下游最高水位,经过查找计算得出是米,所以取鼻坎高程为米经过分析,采用连续坎,可以减少雾化,适用于下游岩基均匀,尾水比较深的情况由于下游布置厂房,要求雾化小的比较好,所以选择连续坎是很有利的溢洪道沿程水头损失和局部水头损失沿程水头损失按资料,公式雷若数,明渠河道取取平均值沿程长度,经过估算取米经过计算得谢才系数水力坡降速度米每秒沿程水头损失米局部水头损失,由于流速较大,沿程水头损失较大,溢流堰与泄槽有个反弧点的水深就是反弧段最低点水深，由资料，起始点水深按为其始点端面水深计算断面单宽流量计算断面渠底以上总水头泄槽底板与水平面的夹角考虑从进口到计算起始断面之间沿程和局部阻力损失的流速系数,取其值为。经过计算,溢流堰下游曲面与直线段的切点的坐标为,该点的高程计算得米设计泄槽起始点的高程为米,由试算计算出起始断面水深为米溢流堰与泄槽间采用反弧曲线连接是,反弧半径可以采用到倍水深取反弧半径为倍水深,经过计算，反弧半径为米由几何计算得反弧上端点与直线切点的高程为米溢流堰闸门闸墩设计闸门设计根据资料,在溢洪道工作闸门的上游侧,设置检修闸门,两道闸门或闸门与拦污删的最小净距,应该满足混凝土强度与抗渗,启闭机布置与运行,闸门安装与维修条件等因素的要求,般不宜少与米露顶闸门顶部应该有到米的超高根据此情况,设计工作闸门为露顶式钢闸门,布置在溢流堰顶,考虑闸墩强度等因素,根据资料,由于该枢纽是级等别,溢洪道有设计为三孔出流,闸门比较小,门槽形式选型,设计门槽宽米,门槽深度取米,所以闸门宽度为米安全超高取米,检修门高为米,工作门高为米工作闸门与检修闸门之间距离,依照规范设计为米布置个工作门槽,个工作门,个检修门槽,个检修门检修门布置成可移动形式检修闸门布置在溢流堰顶,工作闸门布置在检修门后米,两道闸门之间中线设计与大坝轴线重合闸门两个边墩延伸往上下游,上游延伸成为进水渠的导水墙,下游延伸为泄槽的边墙中间设计两个闸墩中间两个闸墩设计最大厚度为米,设计工作门槽的部位厚度为米,向下游延伸长度,设计为米,向上游延伸设计为距离坝轴线米,与导水墙致边墩向上游延伸为导水墙,长度布置也与坝轴线距离米向下游延伸成为泄槽的边墙厚度都取米泄槽形式及水力设计泄槽包括泄槽的形式及水面曲线设计槽的形式及水面曲线设计泄槽设计为矩形槽,有资料,设计泄槽纵坡坡度要大与临界坡度其中,泄槽的单宽流量动能修正系数,可以近似取重力加速度相应临界水深是的水力半径糙率由于溢洪道布置在坝肩,开挖较大,所以岩质较好,采用混凝土浇筑衬砌泄槽边墙,边墙以上采用混凝土喷浆防护边坡,高边坡稳定采用锚杆锚索防护由于临界水深米,考虑综合因素,设计泄槽边墙高米厚度为米,采用木模节省材料,所以取糙率为最大下泄流量取校核水位时,泄槽总宽为米,经过计算单宽流量立方米每秒米临界水深米该水深下的水力半径谢才系数临界坡度纵坡坡度要大于临界坡度取坡度泄槽水面曲线计算由资料,水面曲线计算按逐段试算法下游断面比能上游断面比能平均水力坡度平均水力半径平均谢才系数经过计算水面曲线数据如见附表。起始坡度为的泄槽的水面曲线由于地形要求,要进行次变坡由缓坡变陡坡泄槽纵向坡度有缓坡变陡坡的连接曲线可以采用抛物线形式连接抛物线方程按公式计算见资料。,抛物线的横纵坐标,以上段泄槽末端衔接点为原点为上段的坡角系数,对于重要工程落差大的,可以取,对于落差小的可以取抛物线起始断面的比能其中按照公式计算抛物线起始断面的水深抛物线段和请寄给詹姆斯赖特年月日收到年月日录用德米特里马萨吉斯推荐版权年詹姆斯赖特。这是篇经知识共享协议许可发布的开放性文章，可以在不同的媒体中不受限制地使用分配和复制，请正确引用原版。摘要在业务中，复合时钟定义了时间系统，即我们今天使用的时间表。相对于，优势是在完整的估计和控制问题上起到的作用。在伪距测量中，每个时钟相位都是不可观测的，而这意味着全体时钟时钟系统的相位也是不可观测的。个新的有用的可观测性定义和新的可观测性定理的提出，明确证明了时间是不可观测的。在卡尔曼滤波器估计误差方面，使用模拟的时钟相位和频率偏差,以及模拟的伪距测量来理解时间系统。介绍时间是由处理伪距测量的卡尔曼滤波器产生。布朗把这个由卡尔曼滤波器构成的对象称为复合时钟，把时间称为复合时钟的隐含的总平均相位。美国空军和美国海军天文台的根本目标是在协调世界时国际原子时的指定范围内控制时间。我谈谈协议，与协议相比，有个累积的间断闰秒的总和。但从年开始，我们已经成功地运用了和之间独特的双向转换。在这里，我没必要进步区分和。在这里，我根据详细的模拟和相关图形，介绍复合时钟的定量分析。在这里使用的时钟扩散系数值来自艾伦偏差图，这是奥克斯等人在年提出的。我把他们称为现实，并且后来使用它们我要求现实。图给出了扩散系数值,推导相关的艾伦偏差线。我对复合时钟的兴趣来源于我对通过地面接收机伪距测量对导航卫星执行实时定轨的兴趣。詹姆斯赖特是轨道计算工具，由图像分析公司提供的商业软件的设计师。对卫星轨道的估计是不完整的，不包括时钟参数的联合估算。我利用模拟的时钟相位和频率偏差，以及模拟的伪距测量，研究卡尔曼滤波器的估计误差。这是第篇为授时导航接收机准备的文章。非常感谢查尔斯格林对我工作的支持和帮助。完整的估计和控制问题操作两个主时钟，每个都提供对估计值的实时访问每秒次脉冲。其中个时钟由维护，另个由科罗拉多斯普林斯的施里弗空军基地维护。在的地面接收站使用主时钟，通过伪距测量，使得能将每个导航星的相位与相比较。每个时钟都是系综时钟的个成员内部，但主时钟与系综时钟无关。正因为如此，每个导航星的时钟相位与有显著的差别。这种差异可以并且是估计和量化的。均方根对和时间的差别的量化差异大。和导航星的时钟相位的差异的检验，使得能够断定时钟需要特别的频率来控制修正。利用这些知识使得能够调制被选择的时钟的频率。目前，美国空军使用个自动继电器控制频率。根据比尔菲斯的说法，改善控制可以通过将现有继电器替换为比例控制器。随机时钟物理学要理解随机时钟物理学，最有效的是理解维纳过程和他们的积分。时钟物理学具有特定的时钟依赖扩散系数，借助相关的描述扩散系数值的时钟模型，可以方便地研究潜在的维纳过程。我在这里声明，我已经引用了祖卡和塔韦拉在年发表的论文时钟模型与艾伦和相关方差的关系。如果没有调频闪变噪声，这个模型能够捕获所有时钟最重要的物理现象。根据祖卡和塔韦拉的描述，我使用模拟相位偏差和模拟频率偏差的方法模拟和验证伪距测量。卡尔曼滤波器我介绍对起始断面的平均流速,米每秒动能修正系数,可以近似取。计算得抛物线起始点的高程为米水深为米流速为米每秒泄槽陡坡的坡度估算经过计算,考虑综合因素,初步取挑坎高程为米计算结果陡坡坡度为,取泄槽陡坡水面曲线计算如附表。经过计算最后泄槽末端接挑坎的地方,速度为米每秒泄槽弯道设计根据地形需要,单宽流量比较小,而渠宽较宽,不设置缩小段,结合地形,根据资料,弯道设计在坝址坝轴线下游米处,参考已建工程横棉工程,弯道半径要大于倍渠底宽,设计弯道半径为米取弯道角度为度由几何计算得出泄槽起始段距离坝轴线为米起始段部分水深为米根据资料,能量平衡方程试算法,求得水深为米是距离为米,所以与坝轴线相距米的地方就是水深米处开始布置弯道,由试算法求得流速为米每秒由于布置弯道,泄槽水面发生变化,惯性和离心力使水面侧高侧低所以弯道宜布置在水流比较平缓均匀的坡度比较缓的地方急流弯道横向水面高差,按公式计算有弯道离心力及急流冲击波共同作用形成的外墙水面与中心先水面的高差超高系数,其值查资料,表弯道轴线半径,米弯道冲击波设计外墙和内墙最高点水位和最低点水位的位置,按照公式计算坡角度时水流的弗劳德数时的水深,米时的断面平均流速,米每秒第个外侧水位最高点所对应的圆心角,弯道外墙取正,内墙取负积分常数,由初始段水力要素决定经过计算得水面高差为米,泄槽底板倾斜度设计为,倾斜坡度经过计算得,所以横向倾度为急流弯道冲击波经过计算得度度根据资料,在第个波发生以后,因为不断发生波的反射,干涉与传播,形成了系列互相交错的冲击波对于外边墙,在圆弧中心角,等等,各点为水面最高点,而,等等,各点为水位最低点,内墙边墙发生最高最低的水面点正好同外墙相反弯道横断面内外侧的水深可以按公式计算见资料。其中外侧取正,内侧取负经过计算的外侧水深米内侧水深为米为了消除波动给水流到来的影响,泄槽设计横向倾斜坡度为的泄槽底,抬高外侧,降低内侧,从而减少冲击波和弯道曲段水面稳定为了便于施工,泄槽中心线高程不变,将外侧提高米,内侧降低米渠底超高和上下游直线段采用扇形连接,做成平面转弯扇形抬高面经过计算得弯道起始点高程为米,弯道末端高程为米弯道起始点到坝轴线距离为米泄槽底板设计根据地形地质，岩质比较好，取泄槽底板厚度为米。泄槽底板设计纵横缝，其间距取米。采用平缝，缝中设置止水。消能防冲段设计由于地形要求,采用挑流消能鼻坎采用连续坎,根据资料,鼻坎高程高出下游水位不小于米,校核水位时相应下游最高水位,经过查找计算得出是米,所以取鼻坎高程为米经过分析,采用连续坎,可以减少雾化,适用于下游岩基均匀,尾水比较深的情况由于下游布置厂房,要求雾化小的比较好,所以选择连续坎是很有利的溢洪道沿程水头损失和局部水头损失沿程水头损失按资料,公式雷若数,明渠河道取取平均值沿程长度,经过估算取米经过计算得谢才系数水力坡降速度米每秒沿程水头损失米局部水头损失,由于流速较大,沿程水头损失较大,溢流堰与泄槽有个反弧