有省煤器相比较，低压蒸发量提高了，余热有效利用率高提高。

结论此种情况下，无论有无给水预热器，无低压省煤器的结构均比有低压省煤器的结构低压蒸发量高，余热有效利用率提高左右，同时排烟温度高左右。

若只为提高年发电量，不考虑部分烟气循环，则无低压省煤器的优于有低压省煤器的情况，同时也说明了，只改变副气压力对系统的比较没有影响。

热端温差，窄点温差，接近点温差，汽轮机内效率表无给水预热器时有无低压省煤器的各项参数比较无给水预热器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度有省煤器无省煤器有给水预热器与无给水预热器相比较，余热有效利用率提高了。

排烟温度降低了。

实际熵增过程，同时汽轮机内主气压力降至副气压力在进入汽轮机，在副气压力高于主气压力，混合取压力各变化压力下混合过程全部修正河北联合大学毕业论文表有低压省煤器时有无给水预热器对各参数的影响有低压省煤器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度无给水预热器有给水预热器有给水预热器与无给水预热器相比较，余热有效利用率提高了。

排烟温度降低了。

表无低压省煤器时有无给水预热器对各参数的影响无低压省煤器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度无给水预热器有给水预热器有给水预热器与无给水预热器相比较，余热有效利用率提高了。

排烟温度降低了。

余热利用率主蒸汽压力系统改进前系统改进后图系统改进前后对余热利用率的比较由表，我们可以看出无论是有无低压省煤器的结构，有给水预热器时，排烟温度都降低了左右余热有效利用率提高了左右。

所以在不需要烟风循环时，加给水预热器是相当必要的。

河北联合大学毕业论文结论根据烧结余热资源特性，设计烧结余热发电系统的难点在于如何在大范围的温度波动下合理高效地利用废气余热。

综观国内外烧结余热发电工程，双压热力系统因遵循了能量梯级利用原则，其热能利用效率更高。

在此基础上采用余热有效利用率指标能更准确地评价烧结余热发电双压系统的性能，从而确定烧结余热发电系统系统改进和优化的方向。

烧结余热烟气参数存在个优化选取过程，烧结机尾部余热烟气量的选取主要受限于主烟道烟气的酸露点和尾部几个风箱的风温，本项目冷却机余热烟气量采用均等法或者不均等法，对系统的发电量影响不大。

分析热端温差节点温差及接近点温差对主蒸汽压力参数优化设计及系统余热有效利用率的影响得出，热端温差和接近点温差对系统发电功率的影响较小，而节点温差对系统发电功率的影响较大。

在保证余热锅炉传热端差许可的范围内，考虑到余热锅炉的经济性，烧结余热发电系统的主蒸汽温度越高越好主蒸汽压力在不同工况下存在相应的最佳值，结果表明，在余热资源条件和主蒸汽温度定的情况下，烧结余热发电热力系统主蒸汽压力选取时，系统的余热有效利用率较大低压蒸汽温度在考虑了经济性和传热端差的范围内也是越高越好低压蒸汽压力越高，余热锅炉排烟温度越高，系统的余热有效利用率就越小，故低压蒸汽压力在许可范围内宜取下限。

虽然如此，由于个人能力有限，设计中不可避免会存在些问题汽压力的优化余热锅炉排烟温度余热利用率低压蒸汽压力排烟温度余热利用率图对排烟温度余热有效利用率的影响由图可知，随着冷却机余热锅炉低压蒸汽压力的提高，冷却机余热锅炉的排烟温度随之提高，而系统的余热有效利用率则先增后减，最佳低压蒸汽压力为。

余热有效利用率低压蒸汽温度图对余热有效利用率的影响由图可知，低压蒸汽温度从提高到，系统的余热有效利用率从增加到，略有增大。

但般低压蒸汽的温度选取受限于传热端差和窄点温度，考虑到余热锅炉受热面的经济性，选取过大会影响系统的经济性。

河北联合大学毕业论文烧结余热双压系统几种结构的优化双压热力循环系统有无低压过热器的比较对于有无低压过热器对各参数进行了比较，结果如下表有无低压过热器的参数比较名称有低压过热器无低压过热器比较主蒸发量副气蒸发量排烟温度干度锅炉回收率基本朗肯循环效率发电效率装机容量年发电量主气质量流量主气水泵扬程主气水泵有效功率主气水泵实际功率副气质量流量副气水泵扬程副气水泵有效功率副气水泵实际功率水泵总实际功率净装机容量余热有效利用率由表可以看出，无过热器时主汽蒸发量不变，低压蒸发量增加。

但是同时蒸汽品质提升，做工能力增加。

经计算，最后得出余热有效利用率比有过热器时增加了左右，我们可以得出结论同样参数的情况下，无过热器时的余热有效利用率比有过热器时要高。

说明此时锅炉受热面结构布置为中压过热器中压蒸发器中压省煤器低压过热器低压蒸发器。

河北联合大学毕业论文中压过热器中压蒸发器中压省煤器低压蒸发器。

双压热力循环系统有无低压省煤器的比较对于有无低压省煤器的各种情况进行了分析研究，具体情况如下以下几种情况均是压力为烟气量均为，入口烟气均为，的计算结果。

热端温差窄点温差接近点温差，汽轮机内效率表无给水预热器时有无低压省煤器的各项参数比较无给水预热器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度有省煤器无省煤器无省煤器与有省煤器相比较低压蒸发量增加了，增加了。

余热有效利用率提高了。

表有给水预热器时有无低压省煤器的各项参数比较有给水预热器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度有省煤器无省煤器无省煤器与有省煤器相比较低压蒸发量增加了，增加了。

余热有效利用率提高了。

结论此种情况下，无论有无给水预热器，无低压省煤器的结构均比有低压省煤器的结构低压蒸发量高左右，发电量高左右，同时排烟温度高左右。

若只为提高余热有效利用率，不考虑部门烟气循环，则无低压省煤器的优于有低压省煤器的情况。

汽轮机内主气压力降至副气压力在进入汽轮机，在副气压力高于主气压力，混合取压力各变化压力下混合过程河北联合大学毕业论文表无给水预热器时有无低压省煤器的各项参数比较无给水预热器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度有省煤器无省煤器无省煤器与有省煤器相比较，低压蒸发量提高了，余热有效利用率提高了。

表有给水预热器时有无低压省煤器的各项参数比较有给水预热器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度有省煤器无省煤器无省煤器与。

希安装上气缸节流阀的气缸图是个双动气缸装有两个限出型气缸节流阀的连接和调节原理示意图，当调节节流阀时，是调整气缸的伸出速度，而当调节节流阀时，是调整气缸的缩回速度。

图节流阀连接和调整原理示意从图上可以看到，气缸两端分别有缩回限位和伸出限位两个极限位置，这两个极限位置都分别装有个磁感应接近开关，如图所示。

磁感应接近开关的基本工作原理是当磁性物质接近传感器时，传感器便会动作，并输出传感器信号。

若在气缸的活塞或活塞杆上安装上磁性物质，在气缸缸筒外面的两端位置各安装个磁感应式接近开关，就可以用这两个传感器分别标识气缸运动的两个极限位置。

当气缸的活塞杆运动到哪端时，哪端的磁感应式接近开关就动作并发出电信号。

在的自动控制中，可以利用该信号判断推料及顶料缸的运动状态或所处的位置，以确定工件是否被推出或气缸是否返回。

在传感器上设置有显示用于显示传感器的信号状态，供调试时使用。

传感器动作时，输出信号，亮传感器不动作时，输出信号，不亮。

传感器也叫做磁性开关的安装位置可以调整，调整方法是松开磁性开关的紧定螺钉，让磁性开关在气缸的滑轨里滑动，到达指定位置后，再旋紧紧定螺钉。

图磁感应接近开关在底座和装料管第层工件位置，分别安装个漫射式光电开关。

漫射式光电接近开关是利用光照射到被测物体上后反射回来的光线而工作的，由于物体反射的光线为漫射光，故称为漫射式光电接近开关。

它的光发射器与光接收器处于同侧位置，且为体化结构。

在工作时，光发射器始终发射检测光，若接近开关前方定距离内没有物体，则没有光被反射到接收器，接近开关处于常态而不动作反之若接近开关的前方定距离内出现物体，只要反射回来的光强度足够，则接收器接收到足够的漫射光就会使接近开关动作而改变输出的状态。

图为漫射式光电接近开关的工作原理示意图。

图漫射式接近开关的工作原理由此可见，若该部分机构内没有工件，则处于底层和第层位置的两个漫射式光电接近开关均处于常态若仅在底层起有个工件，则底层处光电接近开关动作而次底层处光电接近开关常态，表明工件已经快用完了。

这样，料仓中有无储料或储料是否足够，就可用这两个光电接近开关的信号状态反映出来。

在控制程序中，就可以利用该信号状态来判断装料管中储料的情况，为实现自动控制奠定了硬件基础。

物料台面开有孔，料管外面设有个漫射式光电接近开关，工作时向里发出光线，从而透过小槽检测是否有工件存在，以便向系统提供本单元物料台有无工件的信号。

在输送单元的控制程序中，就可以利用该信号状态来判断是否需要驱动机械手装置来抓取此工件。

装配单元的结构组成由于装配单元不仅要完成对分散的物料的装配过程，而且配有自身的物料仓库，因此它的结构组成包括简易物料仓库，物料分配机构，被分配物料位置变换机构，机械手，半成品工件的定位机构，气动系统及其阀组，信号采集及其自动控制系统，以及用于电器连接的端子排组件，整条生产线状态指示的信号灯和用于其他机构安装的铝型材支架及底板，传感器安装支架等其它附件。

装配单元总体装配图如图所示图装配单元示意图简易有省煤器相比较，低压蒸发量提高了，余热有效利用率高提高。

结论此种情况下，无论有无给水预热器，无低压省煤器的结构均比有低压省煤器的结构低压蒸发量高，余热有效利用率提高左右，同时排烟温度高左右。

若只为提高年发电量，不考虑部分烟气循环，则无低压省煤器的优于有低压省煤器的情况，同时也说明了，只改变副气压力对系统的比较没有影响。

热端温差，窄点温差，接近点温差，汽轮机内效率表无给水预热器时有无低压省煤器的各项参数比较无给水预热器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度有省煤器无省煤器有给水预热器与无给水预热器相比较，余热有效利用率提高了。

排烟温度降低了。

实际熵增过程，同时汽轮机内主气压力降至副气压力在进入汽轮机，在副气压力高于主气压力，混合取压力各变化压力下混合过程全部修正河北联合大学毕业论文表有低压省煤器时有无给水预热器对各参数的影响有低压省煤器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度无给水预热器有给水预热器有给水预热器与无给水预热器相比较，余热有效利用率提高了。

排烟温度降低了。

表无低压省煤器时有无给水预热器对各参数的影响无低压省煤器时的情况低压蒸发量装机容量余热有效利用率排烟温度干度无给水预热器有给水预热器有给水预热器与无给水预热器相比较，余热有效利用率提高了。

排烟温度降低了。

余热利用率主蒸汽压力系统改进前系统改进后图系统改进前后对余热利用率的比较由表，我们可以看出无论是有无低压省煤器的结构，有给水预热器时，排烟温度都降低了左右余热有效利用率提高了左右。

所以在不需要烟风循环时，加给水预热器是相当必要的。

河北联合大学毕业论文结论根据烧结余热资源特性，设计烧结余热发电系统的难点在于如何在大范围的温度波动下合理高效地利用废气余热。

综观国内外烧结余热发电工程，双压热力系统因遵循了能量梯级利用原则，其热能利用效率更高。

在此基础上采用余热有效利用率指标能更准确地评价烧结余热发电双压系统的性能，从而确定烧结余热发电系统系统改进和优化的方向。

烧结余热烟气参数存在个优化选取过程，烧结机尾部余热烟气量的选取主要受限于主烟道烟气的酸露点和尾部几个风箱的风温，本项目冷却机余热烟气量采用均等法或者不均等法，对系统的发电量影响不大。

分析热端温差节点温差及接近点温差对主蒸汽压力参数优化设计及系统余热有效利用率的影响得出，热端温差和接近点温差对系统发电功率的影响较小，而节点温差对系统发电功率的影响较大。

在保证余热锅炉传热端差许可的范围内，考虑到余热锅炉的经济性，烧结余热发电系统的主蒸汽温度越高越好主蒸汽压力在不同工况下存在相应的最佳值，结果表明，在余热资源条件和主蒸汽温度定的情况下，烧结余热发电热力系统主蒸汽压力选取时，系统的余热有效利用率较大低压蒸汽温度在考虑了经济性和传热端差的范围内也是越高越好低压蒸汽压力越高，余热锅炉排烟温度越高，系统的余热有效利用率就越小，故低压蒸汽压力在许可范围内宜取下限。

虽然如此，由于个人能力有限，设计中不可避免会存在些问题