孔，故必须另外增加导正孔。经计算，材料在垂直于纤维方向和平行于纤维方向的最小弯曲半径均满足要求。弯曲成形须经过度直角弯曲，最后弯曲须经过试模调整，保证产品质量。材料的机械性能分析是冲压用钢板中沸腾钢的种牌号，中指的是沸腾钢，指的是含碳量万分之八。特性强度低，硬度塑性韧度好，易于深冲拉延弯曲和焊接。用途钢板用作深冲压和深拉延的容器，如搪瓷制品仪表板汽车驾驶室盖板等。化学成分碳鉻锰镍硅磷硫铜力学性能抗剪强度抗拉强度屈服力伸长率断面收缩率硬度未热处理弯曲工艺分析制件厚度是，制件的最小弯曲半径是，允许的最小弯曲半径为，所以可以弯曲成形。当弯曲角度为度时，为了保证工件的弯曲质量，必须保证弯曲件的直边高度若，则必须先压槽在弯曲成形。对于该制件，弯曲高度，大于，所以不需压槽即可完成。对于的弯曲件，由于弯曲半径较小，其弯曲半径较小，般只考虑弯角的回弹量，半径的变化可以忽略。由于该制件包含了多个成形工序，由单的冲裁弯曲都完成不了，且造价比较高，精度难保证。因此，从制件精度和经济性上考虑，本制件采用多工位级进模制造。综上分析，摇臂件多工位级进模的设计需要解决以下问题工艺方案和模具结构应保证达到制件的尺寸要求和工作性能级进模的设计要合理，其工位安排要合适，不能有干涉。零件展长的计算与排样方案的确定零件展长的计算由中表查得钢的最小相对弯曲半径由于，所以相对弯曲半径因此查表可知中性层位移系数表中性层的位移系数值所以中性层弯曲半径圆角部分中性层弧长为所以零件展长零件展开如下图所示图零件展开图条料宽度的确定根据中表查得工件最小工艺搭边值工件间，沿边。条料宽度式中采用侧刃时条料的宽度零件的长度尺寸，制件与条料侧面间搭边值，侧刃数，侧刃切边量，查表得条料的剪切公差，表条料的剪切公差及条料与导板间的间隙调料宽度条料厚度表侧刃切边量和冲切后条料与导料板之间间隙条料厚度金属材料非金属材料所以条料宽度前后导料板之间进口处的空间宽度式中条料与导料板之间的间隙，查表得前后导料板之间出口处的空间宽度式中侧刃冲切余料后，条料与导料板之间的间隙，查表得由于选用排样形式为单排横排单侧载体排列，且条料的压力中心与几何中心之间偏差不应过大，所以条料宽度。排样方案的设计及材料利用率的计算排样方案根据制件的特点，现拟定出三套排样方案如下所示方案横排，如图所示。方案二纵排，如图所示。方案三对排，如图所示。图横排示意图图纵排示意图图对排示意图材料利用率的计算根据知材料利用率的计算公式为式中冲裁件的面积个步距内的冲件数量条料宽度步距则方案的材料利用率方案二的材料利用率方案三的材料利用率综合考虑上述三种方案，材料利用率最高的是方案二。与方案相比较，增大了步距，不利于材料稳定送进。制件由于弯曲，连接桥太窄，易产生翘曲，无法保证条料在送进时的刚性和稳定性，凸模易损坏，出件不顺畅。故采用此方案不合理。方案三材料利用率中等，但模具结构复杂，也不宜采用此种排样方案。方案采用单排横排单侧载体排列，共有六步，材料利用率较低，因制件在侧弯曲，故采用单侧载体制件在条料上横排，缩小了步距，冲裁外形比较规则，模具制造相对简单，整个排列设计结构相对简单合理，出件顺畅。所以采用方案作为最终排样方案，排样图如图所示。排样图的确定为了提高了生产效率，降低了成本，实现批量生产，该模具共分为六个工位，采用单侧刃粗定距。第工位，条料被侧刃凸模和冲孔凸模冲出导正销孔零件外形孔以及内形孔，导正销起精定距作用第二三工位冲裁凸模和切边凸模进入凹模依次冲切零件外形孔第四工位冲裁凸模进入凹模，进行冲切第五工位弯曲凸模进入凹模，进行形弯曲第六工位由切断凸模最终将成品零件从条料板上分离。导正销孔和导正销位置的安置对于多工位级进模的精确定位是很关键的。必须在材料排样图的第工位冲出工艺性导正销孔，在第二工位以后各个工位相应的设置导正销孔。导正销孔径应根据料厚和导正销标准选取。故本模具导正钉孔径需，并安排在第工位冲出。为了提高定位精度应考虑有两种定位方式或三种定位方式联合使用，如侧刃与导正销和挡块联合使用，因本模具采用浮顶器将板料抬高了，所以采用了导料板和侧刃进行粗定距，导正销进行精定距。凹模型孔之间的最小间隙应适当，级进模适合冲压薄料，般料厚为，最厚的达到，在这种情况下对于圆形孔间隔可取最小不小于，对异形孔其间隔应当适当放大些。克服形孔薄弱环节避免形孔有尖角狭槽细腰等薄弱环节，保证凸凹模的强度，也便于凸凹模的制造。由图可知，零件两侧有弯曲，其余都为冲裁工序，这样可以把载体设置在边，有利于弯曲的进行。载体宽度为。尽量减少空步。空步的设置，不仅增加了相关工步之间的距离，加大了制造与冲压的误差，增大了模具的面积。所以只有当相邻工步之间空间距离过小的时候，难以保证凸凹模强度或难以设置必要机构时才可以设置空步，由于本模具考虑到冲裁力集中在了前面几个工步，所以本可以步完成的冲外形分多步完成，也好安排导正孔的位置。由于有侧刃挡块导正销精确步距，可以先冲裁后弯曲，根据以上理论，可以确定出排样，见方案的排样图。步距精度的计算影响步距精度的因素很多，归纳起来主要有冲件的精度的等级形状复杂程度冲件材质和厚度，模具的工位数冲制时条料的送进方式和定距形式等。据实践得经验公式式中多工位级进模步距对称偏差差值冲件沿件条料送进方向最大轮廓基本尺寸展开后精度提高三级后的实际公差值，模具设计的工位数修正系数，。所以步距精度为定距方式的确定模具结构采用单侧刃定距即在条料的单侧冲去多余边料，并用侧刃档块进行粗定位，用导正销进行精定位。冲压力及压力中心计算冲裁力计算查中附录可知，的抗剪强度，抗拉强度，屈服强度，弹性模量冲导正销孔所需的冲裁力冲导正销孔所需的冲裁力计算如下式中冲裁力工件内轮廓周长材料厚度材料抗剪强度该孔所处的压力中心坐标，工件上的结构孔该孔所处的压力中心坐标，外形侧刃切边该切边压力中心，异形孔冲裁该异形孔压力中心，矩形孔切边冲裁该矩形孔压力中心，异形孔冲裁该异形孔压力中心，异形孔冲裁该异形孔压力中心，异形孔冲裁该异形孔压力中心，制件孔冲裁该制件孔压力中心，弯曲力计算弯曲力自式中自自由弯曲力弯曲件的宽度弯曲件的厚度弯曲件的内弯圆角半径材料的抗拉强度为安全系数般取自该弯曲所处压力中心，切除冲裁