，则推算得常压塔各关键部位的压力如下塔顶压力线抽出板第层上压力二线抽出板第层上压力三线抽出板第层上压力汽化段压力第层下压力取转油线压力降为，则加热炉出口压力。汽化段温度汽化段中进料的汽化率和过汽化度根据延安原油性质，试验取其过汽化量为原料进料的质量分数或体积分数，即过汽化量为。要求进料在汽化段中的汽化率为体积分数。，汽化段油气分压表汽化段物料流量油品物料流量，汽油航煤轻柴重柴过汽化油油汽量合计其中过汽化油的相对分子质量取，还有水蒸气塔底汽提。由此计算得汽化段中的油气分压为。汽化段的初步确定表原油的蒸馏温度馏出体积分数实沸点温度，实沸点温差，平衡蒸馏温差，平衡蒸馏温度，汽化段的温度应该是在汽化段油气分压下汽化率为体积分数的温度，为此需作出在下原油平衡汽化曲线见图，由图将原油实沸点蒸馏曲线与常压平衡汽化曲线的交点温度换算为下的。原油在常压下的实沸点曲线与平衡汽化曲线的交点为。从该交点作垂直于横坐标的直线，在线上找到的点，过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线的线，即为原油在下的平衡汽化曲线。由曲线可以查得当体积分数时的温度为，此即欲求的汽化段温度，此是由相平衡关系求得，还需对它进行校核。收率温度，实沸点蒸馏曲线常压下的平衡汽化曲线下的平衡汽化曲线下的平衡汽化曲线图平衡汽化曲线图的校核校核的的主要目的是看由要求的加热炉出口温度是否合理。校核的方法是作绝热过程的热平衡计算以求得炉出口温度。当汽化率为体积分数，时，进料在汽化段中的焓焓值由图查得计算如表。表进料带入汽化段的热量，油料焓，热量,气相液相汽油航煤轻柴重柴过汽化油渣油合计所以再求出原油在加热炉出口压力下的焓，先作出原油在炉出口压力下的平衡汽化曲线图中的曲线，查图将交点温度换算为下的。由曲线查得当体积分数时的温度为。据此算出进料在炉出口压力下的焓值见表。表进料在炉出口处携带的热量，油料焓，热量,气相液相汽油航煤轻柴重柴过汽化油渣油合计所以校核结果表明高于，所以在设计的汽化段温度之下，既能保证所需的拔出率，炉出口温度也不至于超过允许限度。塔底温度取塔底温度比汽化段温度低，即汽油水蒸气航煤中回流取热汽提蒸汽轻柴油二中回流取热汽提蒸汽重柴油进料过汽化量渣油再沸器带入热量汽提蒸汽图常压塔计算草图塔顶及侧线温度的假设与回流热分配假设塔顶及各侧线温度表塔顶及各侧线温度塔顶温度，航空煤油抽出板第层温度，轻柴油抽出板第层温度，重柴油抽出板第层温度，表全塔回流热物料流率，密度操作条件比焓，热量，压力，温度，气相液相入方进料汽提蒸汽再沸器带入热量合计出方汽油航煤轻柴重柴渣油水蒸汽合计全塔回流热按表假设的温度条件作全塔热平衡，由此求出全塔回流热见表。所以，全塔回流热回流方式以及回流热分配塔顶采用二级冷凝冷却流程，塔顶回流温度定为。采用两个中段回流，第个中段回流位于航空煤油侧线与轻柴油侧线之间第层塔板，第二个中段回流位于轻柴油与重柴油侧线之间第层塔板。回流热分配如下表回流热的分配塔顶回流取热第中段回流取热第二中段回流取热侧线及塔顶温度的校核重柴油抽出板第层温度按图中的隔离体系作第层上塔板的热平衡，见表。汽油航煤轻柴油水蒸气原油过汽化量重柴油水蒸气渣油图层板热量衡算表第层塔段的热平衡物料流率，密度操作条件比焓，热量，压力，温度，气相液相入方进料板系列进行圆整后确定采用的塔直径为。采用的塔截面积采用的空塔气速采用的降液管面积采用的降液管面积占采用的塔截面积的百分数浮阀数及开孔率的计算计算阀孔的临界速度相应的阀孔动能因数为计算塔板开孔率此值在经验范围之内，符合要求。确定浮阀个数阀孔总面积个溢流堰及降液管尺寸的确定塔板的选取由于操作负荷较大，选取决定双溢流塔板单号板为两侧降液，双号板为中间降液。决定溢流堰由图查得两侧降液堰长，堰宽中间降液堰长，堰宽溢流堰高度及塔板上清液层高度的决定取堰高塔板上的清夜层高度为两侧降液中间降液,液体在降液管的停留时间及流速液体在降液管的停留时间降液管流速降液管底缘距塔板高度取降液管底缘出口流速,。塔板水力学计算塔板压力降干板压力降液柱气体通过塔板上液层的压力降液柱液柱忽略液层表面张力造成的压力降，则气体通过塔板的压力降为液柱液柱雾沫夹带时取其中的求取，查图得℉，查图得，由图得真临界温，操作温度，由查图得，故达因厘米，的求取查图得厘泊，查表得厘泊则代入数据得代入数据得雾沫夹带量液体气体﹤液体气体﹤故雾沫夹带量在限定范围内。泄漏取泄漏时阀孔动能因数为，小于设计的阀孔动能因数。淹塔情况设该塔板不设内堰，由下式计算液相流过层塔板时所需克服的压力降，得液相附近通过每层塔板所需克服的压力降，液柱不设进口堰时液相通过降液管的压力降，液柱液柱液柱液柱液柱﹤符合要求。降液管的负荷计算降液管内允许最大流速，取下列两式中较小值取为降液管内允许最大流速，现设计的降液管内流速为，因此降液管没有超负荷。塔板上的适宜操作区和负荷上下限雾沫夹带线其中，取为雾沫夹带的上限，即取代入数据整理后得两侧降液中间降液。以两侧降液的式子作为雾沫夹带线，取不同的值得到不同的液相流量时的空塔气速，见下表表雾沫夹带线根据表中数据可出雾沫夹带线。淹塔界限其中，，。又因为由代入数据整理后得两侧降液中间降液。以两侧降液的式子作为淹塔界限线，取不同的值得到不同的液相流量时的，再由求得空塔气速，见下表表淹塔界限线,根据表中数据可出淹塔界限。降液管超负荷界线因降液管允许最大流速为，由得，根据可作出降液管超负荷界线。泄漏线取为下限，则由，得根据可作出泄漏界限。液相下限线取堰上液头为时液体达到下限，则由得，。以可作出液体流量下限线。根据以上五条线可作出负荷性能图见图。雾沫夹带线淹塔界限降液管超负荷界限泄漏线液相下限线图水力学操作图操作弹性作出最大气液相负荷所对应的操作点,与雾沫夹带线和泄漏分别交于两点，可求得操作弹性为。各板气液相负荷操作的校核在图上指出其它板的操作点，由图可看出进料板以下的气液相负荷不在操作区内，需对其进行重新计算。塔高的确定板式塔的高度由主体高度,顶部空间高度,底部空间高度以及裙座高度等部分组成。主体高度塔顶空间为了减少塔顶出口气体中携带的液相量，取。塔底空间取停留时间为，则加料板空间高度取人孔数开个人孔，在人孔处，板间距取，裙座高度取则塔高圆整到水力学计算汇总表浮阀塔水力学计算汇总项目数值塔径,塔板间距,溢流形式双溢流型浮阀规格型溢流堰长度,降液管在中间降液管在两侧溢流堰宽度,降液管在中间降液管在两侧塔板上清液层高度,降液管在中间降液管在两侧雾沫夹带量,降液管在中间降液管在两侧溢流堰高度,停留时间,降液管流速,阀孔动能因数,塔板开孔率,空塔气速,干板压力降，液柱降液管面积塔横截面积，受液盘型式凹槽受液盘操作弹性总结本次设计的题目是延安混合原油常压蒸馏装置工艺设计，本设计根据原油的性质作出了适合于原油的加工方案，针对原油中含水含盐量高，轻组分含量多等特点，为达到较好的脱水脱盐目的，决定采用二级电脱盐方案。在对常压塔的设计中考虑到了炼油厂加工原油的变化和加工量等特点，采用了操作弹性较大的型浮阀双溢流塔板凹形受液盘以及两个中段循环回流。两个中段循环回流充分的利用了热能。为了更好得利用热能应该在塔顶增设塔顶循环回流。通过这次设计，我充分了解了原油的整个加工过程。使我对自己的专业及专业知识有了新的认识和更深层次的了解，同时也提高了自身的自学能力及分析问题解决问题的能力。以上是我做设计的些见解和体会，不足之处希望老师给予指正。参考文献中国石化洛阳石油化工工程公司炼制研究所延安混合原油综合评价西安石油学院化工系选编石油炼制设计数据图表集上下西安西安石油学院，林世雄石油炼制工程第三版北京石油工业出版社，石油化学工业部石油化工规划设计院组织编写塔的工艺计算北京石油工业出版社，中国石化总公司石油化工规划院石油化工设备手册第三分篇石油化工加热炉设计手册，倪炳华化工单元设计西安西北大学，致谢本次设计是在宋绍富老师悉心的指导下顺利完成的，在此对宋老师表示衷心的感谢和深深的敬意,宋老师是位责任心极强的老师，他坚持给我们指导，总是耐心的给我们讲解我们设计中遇到的各种问题，使得设计能够顺利的进行。宋老师教我学会了很多新的知识，提高了分析问题的能力。与此同时，在设计过程我也得到了其他老师和同学的真心帮助，再次对在大学四年中帮助过我的老师同学表示衷心的感谢和美好的祝愿,延安混合原油常压蒸馏装置工艺设计学生姓名李亚娟专业年级级化工高起本指导老师宋绍富延安混合原油常压蒸馏装置工艺设计摘要本设计是延安混合原油常压蒸馏工艺设计，该混合原油的特点是密度小，硫氮含量低，凝点低，属于中间石蜡基原油。为充分利用资源并结合我国燃料油和润滑油市场的前景，确定了燃料润滑油型的加工方案。本设计主要对常压塔进行了工艺设计计算，并对常压塔进行水力学计算。常压塔采用两个中段循环回流取热。鉴于浮阀塔的许多优点，常压塔选用了操作弹性较大的浮阀塔板。关键词原油常压蒸馏浮阀塔板目录绪论原油蒸馏概况设计依据设计原则设计能力基础数据及生产方案的确定设计基础数据加工方案的确定工艺流程说明常压塔的工艺设计计算油品的参数性质产品收率和物料平衡汽提蒸汽用量塔板型式和塔板数操作压力汽化段温度塔底温度塔顶及侧线温度的假设与回流热分配侧线及塔顶温度的校核全塔气液相负荷分布塔板水力学计算