及应变软化结的果，剪应力出现峰值。桩侧阻力是桩承载力的部分，其力的传递是由上向下发生作用，也与桩身刚度相关。桩身刚度越大时，在较小的荷载作用下，桩身传递的位移范围越大，即在相对较小的荷载作用下，其位移传递到桩端的可能性越大桩身刚度较小时，桩土相互作用较完全，即位于桩上部的岩土体容易发生破坏，其破坏土体由上部向下部发展当桩身较长和刚度较小时，桩端反力发生作用时，在较小围压作用下的桩侧土体大部分将发生破坏。桩顶荷载由桩侧阻力和桩端阻力共同承担，而桩顶沉降量由桩身变形和桩端地基变形两部分组成，桩身变形由摩擦力产生的桩身变形和端承力产生的桩身变形两部分组成，即摩擦力产生的桩身变形和端承力产生的桩身变形，完全通过桩身的荷载与变形关系曲线反映出来。采用新本构理论对其加以描述，在级荷载作用下，桩端地基变形即为桩顶沉降量与桩身变形之差，可用下式表达ƒ，式中为桩端施加于桩端介质的荷载为描述桩端介质力学特性参数。新的本构理论认为岩土体荷载位移关系曲线具有图的基本特征，随着围压或法向应力的提升或降低出现了ⅰ型和ⅲ型曲线特征，为了描述这种曲线特征，新本构理论只需三个参数即可对其行为特征进行描述，如切线模量割线模量峰值应力或荷载和残余应力或荷载等。提出了新的本构方程为εε∩式中ε分别代表着材料的应力和应变，其中压应力为正，拉应力为负，的量纲为，ε为无量纲参数分别为材料的力学特征参数，的量纲为，和为无量纲参数。在种特定围压或法向应力下，新的本构方程具有以下几点特征当，ε时，即没有应力就没有应变当时，与维线弹性胡克定理相致当时，此时应变可以达到无穷大，呈现出理想的弹塑性状态当时，此时应力与应变关系呈现出ⅲ型曲线特征在ⅰ型曲线情况下əəε,且对应于峰值应力点或面，则有ε此式称之为为临界状态方程，也就是在围压或法向应力下，峰值应力对应的应变为ε式中ε为峰值应力点所对应的应变。在曲线任点的切线模量为əəεεεε即当ε时，该点的切线模量等于，当ε时，其切线模量等于。当已知峰值应力面和残余应力面之间任面的切线弹性模量和应变ε时，方程为εε图新的本构理论的曲线特征新的本构理论其曲线特征如图所示。由图可见，新的本构理论可以描述ⅰ型和ⅲ型的基本力学特性，在ⅰ型和ⅲ型过渡区域见图中虚线也可以被加以表征，另外，它可以描述初始弹性模量随围压或法向压力的变化而变化特征。对于钢筋混凝土基桩，般基桩直径较大，混凝土等级较高，其基桩桩身可以采用的本构模型，即线弹性模型。对于桩侧土体与桩身的相互作用和桩端反力岩土体力学特性的计算模型，均可以采用新的本构理论加以描述，具体是桩侧土体与桩身的相互作用本构理论可以采用的本构模型，桩端反力岩土体力学特性可以采用新的荷载位移模型。桩荷载传递及沉降机制由于桩身可以采用的本构模型，即线弹性模型。在级荷载作用下，桩身界面应变ε可以表达为ε式中为桩身截面应力为桩身材料的弹性模量。基于基本假设桩身钢筋混凝土材料为均质各向同性的，因此可以近似认为，段桩身截面应变变化是线性的，段桩身的应变是桩身两端截面应变的平均值，段桩身的应变ε可以表示为εεε式中ε为桩身上截面应变ε为桩身下截面应变。基于以上假设与公式，段桩身的变形量可以由线应变公式推导得出，段桩身的变形量可表示为ε综合以上公式，在级荷载作用下段桩身的变形量为式中分别为段桩身的上下截面轴向应力为段桩身的长度为桩的截面积。对于处理地层桩身的总变形量，即为处于该地层不同段桩身变形量之和，桩端沉降量等于桩顶下沉量与桩身变形之差。对于段桩身的单位摩擦力,该段地层抗剪力，可以由下式求得,式中为桩身上截面轴力为桩身下截面轴力为桩身直径。对于段桩身对应地层剪应力，可以利用本文本构理论加以描述，表述如下ε,ε,式中，为段桩身对应地层剪应力，ε，分别为段桩身对应地层弹性模量及应变或视应变分别为段桩身对应地层物理力学参数，该本构模型的个参数，由试验确定。量纲为，其他为无量纲参数。对于桩底岩土层反力可由式描述式中为桩底岩土层反力分别为试验结果对应的初始单位长度弹性模量和变形分别为桩底地层物理力学参数，该本构模型的个参数由试验确定，量纲分别为，其他为无量纲参数。新本构理论在实际工程中的实例分析卢应发，路韬，周建军，吴新星等人对厦深铁路线潮汕段长沙湾特大桥的桥墩试桩荷载位移传递模型应用新的本构理论进行了数值试验。本文为了证明多种强度混凝土连续浇筑桩基础应用新本构理论数值模拟可以满足现实施工要求，下面对厦深铁路线潮汕段长沙湾特大桥的桥墩试桩应用大型有限元软件进行数值模拟。厦深铁路线潮汕段长沙湾特大桥的桥墩试桩工程概况如下长沙湾特大桥的桥墩试桩为端承摩擦桩，圆形截面，桩直径为，桩长。设计容许承载力值为，拟定逐级加载试验荷载，荷载值分别为，桩身混凝土设计强度等级，桩端持力层为弱风化英安岩，桥墩致液压油进入橡胶套内层从而影响环向应变的测量值。为避免此类影响因素，采用相对混凝土试块强度高等级的砂浆进行第次修补，在的的饱和溶液中养护此时间从第次修补砂浆搅拌加水开始计时。后对试样进去磨平第二次修补，再在的的饱和溶液中养护此时间从第二次修补砂浆搅拌加水开始计时。图混凝土试验块正视图图混凝土试验块俯视图试验仪器本试验采用的自适应全自动岩石三轴试验机由法国公司生产如图。是套多功能的精密仪器设备，可用于岩石和混凝土等材料的力学实验，该系统可应用于土木工程水电石油和地矿等测试领域，可以完成的试验包括常规的岩石混凝土力学试验单轴压试验排水或不排水静水压力压缩试验和三轴压缩试验岩石力学和常规渗透试验岩石力学化学耦合试验三轴压缩条件下的渗透试验岩石力学流变试验静水压力压缩流变试验单轴和三轴压缩流变试验温度条件下的岩石力学试验和岩石力学化学耦合试验自适应全自动岩石三轴试验机采用台压力体积控制高压液压泵分别用于控制轴向应力偏应力，径向应力围压和孔隙压力反压。该实验机主要的技术参数如下三轴实验机最大围压最高操作温度偏压室承受最大压力个传感器和个环向位移传感器用于测量试样的实际变形。高压液压泵轴向高压液压泵围压和孔压高压液压泵体积容量最大流速轴向高压液压泵最小流速围压和孔压高压液压泵最小流速。图自适应全自动岩石三轴实验机图岩石三轴实验机操作面板图岩石三轴实验机控制电脑试验方案本试验主要进行了围压为和情况下的单轴试验及假三轴试验，其试验条件及试样个数如表表本试验试验方案围压混凝土标号个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个个小结本章主要对本试验所制作混凝土试样的粗细骨料拌合用水水泥等材料的选择标准及物理参数进行说明。同时阐述混凝土试样配比设计计算公式和混凝土试样制作详细过程。在试验开始前，対已钻好的圆柱体混凝土试样进行筛选修补养护再修补进行简单的介绍并测得了室内温度条件下圆柱体混凝土试样的基本物理参数。详细的说明了自适应全自动岩石三轴试验机的工作原理设备性能及技术参数等。为后续试验提供支持。试验结论及数据分析钢筋和混凝土这两种性质完全不同的材料构成了桩基础中混凝土结构，它们共同承担和传递来至上部建筑物或构筑物施加的荷载。混凝土的强度等级和自身变形性能是设计和分析钢筋混凝土结构的基础。普通混凝土是以水泥为主要胶凝材料，按照相应的配合比加入细骨料粗骨料和水，有时还根据不同的目的添加不同的外加剂。目前国内外通过大量的试验研究表明混凝土材料不是种线弹性材料非线弹性材料，其应力应变的曲线关系现在已经有很多的研究成果。许多规范上都给出了混凝土弹性模量的常值，此值只能用以分析混凝土结构在受力初期弹性阶段的应力应变关系，但是混凝土在受压情况下的受压去塑性变形钢筋屈服和混凝土达到抗压强度后的应力下降等些列曲线变形都无法有单的弹性模量值来解释。因此需要用曲线上的特殊点和线来对混凝土受压性能变化全过程曲线进行描述。画出混凝土受压应力应变曲线，其原点处的切线所确定的斜率即为原点模量也就是规范中所说的弹性模量曲线上任点的切线所确定的斜率即为该点的切线模量原点与曲线上任点的割线所确定的斜率即为该点的割线模量原点沿着环向应变曲线所做切线的斜率即为切线泊松比ν。通过以上几个模量参数可以很好的描述混凝土的应力应变曲线。规范上所采用的圆柱体试块尺寸般为三种，其高度是直径的倍。本试验所采用的混凝土试样直径为，其高度为，直径与高度之比为。通过大量试验表明试验方法和所选用的试验机械对混凝土的抗压强度有相当大的影响。试样在试验过程中单相受压时，试样轴向压缩，环向扩张，由于混凝土与自适应全自动岩石三轴试验机垫片力学性能存在差异，和现场试验情况下，当法向压力较大时，荷载与位移呈现出ⅲ型特征关系，因而可将ⅰ型和ⅲ型之间的虚线称之为临界围压线或面，也可以将此应力线或面定义为判断高地应力的标准。这种定义对于土体软岩及硬岩富有着不同的特征，土体往往上千帕就可以定义为高地应力，软岩可达兆帕至几十兆帕不等，硬质岩体可以达到几十甚至上百兆帕。图岩土体荷载与位移曲线类型图推广的岩土体荷载与位移曲线类型新本构模型认为对于桩基础而言，其桩上部般都是黏性土体，且侧向压力较小，荷载与位移曲线特征与ⅰ型曲线特征十分的相似。淤泥层其特征与黏土层特征几乎样，粉砂中砂粗砂及卵石层荷载与位移曲线特征大多与ⅲ型曲线特征相似。桩基础的承载力主要来自于桩侧阻力和桩端反力，桩土间产生相对位移是桩侧阻力发挥的前提。在加载的开始阶段，桩土相对位移较小，其应力应变呈直线关系，到达极限位移之后，剪应力不再增加而趋于定值。对于密实的砂土或超压密的黏土，由于剪胀性。这些窗口行业也逐渐重视服务质量加强服务措施，而广大群众对服务的要求也越来越高，促使窗口行业不断改善自己的服务。但现在的窗口行业缺乏客观真实的顾客意见，服务的改善也是主观的，对营业员的考评缺乏客观具