1、文第二章池壁内力计算于节点不平衡弯矩很小，即，相差很小，故可不严格按线刚度进行不平衡弯矩的分配，而近似地取和的平均值作为短向池壁的水平向端弯矩和长向池壁的角隅弯矩。短向池壁的水平向跨中弯矩的原则进行调整。根据以上所述，可以确定短向池壁在水压力作用下的各项弯矩设计值。水平向支座弯矩水平向跨中弯矩竖向底端弯矩竖向跨中弯矩水压力作用下短向池壁的周边剪力短向池壁的周边剪力沿边长是不均匀分布的，计算时可取平均值。各边剪力平均值利用附录的公式及四边铰支板作用有三角形荷载和周边弯矩的反力系数用又叠加法求得。三角形荷载作用下的反力系数按查附表求得，侧边作用有边缘弯矩时的反力系数按查附表求得，底边作用有边缘弯矩时的反力系数应以壁高为，壁长为，。
2、故按最小配筋率确定，即根据构造采用,所有构件的控制截面经裂缝宽度验算，最大裂缝宽度都未超过允许值。验算过程从略。东华理工学院毕业论文第五章基础设计第五章基础设计池壁条形基础的尺寸已初步确定，如图所示。现沿长向池壁取长基础进行计算。地基承载力验算每米长度基础底面以上的垂直荷载设计值为走道板自重池壁自重以上两项之和基础自重作用于池壁内侧基础板上之水重走道板上活荷载的作用位置见图。池壁底部传给基础板顶面的弯矩和剪力分别为和图。各作用力对基础底面中心线产生的力矩为基础底面垂直荷载的合力为将和和共同作用用等效偏心力代替，则等到效偏心力的偏心距为说明。
3、壁内侧为抵抗角隅水平弯矩和拉力而增加的附加水平钢筋即图中号钢筋的截断点，是根据角隅弯矩在水平方向的反弯矩在水平方向的反弯点位置确定的，通常可以在反弯点处将附加水平钢筋截断。东华理工学院毕业论文第六章构件配筋图图周边走道板配筋图走道板及拉梁配筋图周边走道板的配筋图如图所示。作为水平封闭框架杆件的受力钢筋，外侧钢筋全部伸入支座，内侧抵抗节点支座负弯矩的钢筋，则在相当于净跨的处切断根。图中的号钢筋为构造钢筋，应沿四周兜通。拉梁的配筋图如图所示。必须注意，拉梁在支座处相当于轴心受拉构件，故上下部的所有纵向钢筋的锚固长度都应不小于充分利用纵向受拉钢筋强度时规定的锚固长度最小值，图中拉梁钢筋伸入池壁的长度是根据这原则确定的。东华理工学院毕业论文第六章构件配筋图图拉梁配筋图东华理工学院毕业论文致谢致谢通。
4、选用,，置于基础板底面。使ⅡⅡ截面产生弯矩的荷载为向下作用的基础板上水重和基础板自重及向上作用的土壤反力。ⅡⅡ截面处的土壤应力为ⅡⅡ则ⅡⅡ使顶面受拉ⅡⅡ选用,，置于基础板顶面。东华理工学院毕业论文第五章基础设计基础板的斜截面受剪承载力验算ⅠⅠ截面的剪力设计值为ⅠⅠⅡⅡ截面的剪力设计值为ⅡⅡ故起控制作用的为ⅠⅠ截面。受剪承载力为ⅠⅠ符合要求经验算，最大裂缝宽度未超过允许值，验算过程从略。东华理工学院毕业论文第六章构件配筋图第六章构件配筋图长向池壁及基础板配筋图长向池壁及基础板的配筋图如图所示。图长向池壁及基础配。
5、值表东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算使池壁两端产生的剪力为，指向壁内指向壁外内力组合根据以上计算，图所示弯矩为第种组合池内满水下的弯矩设计值第二种组合池内满水及壁面湿差作用下的弯矩设计值为图所示值与表所列弯矩值的叠加，现将两种弯矩组合值列于表中。最不利弯矩包络图如图所示。图计算简图弯矩图图长向池壁竖向弯矩组合值表第种组合第二种组合池壁上下端的剪力组合值第种组合指向壁内东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算指向壁内第二种组合指向壁内指向壁内短向池壁内力及长向池壁角隅水平弯矩水平拉力计算计算短向池壁内力及长向池壁角隅水平弯矩水平拉力时，应考虑相邻池壁的相互影响，现按简化的力矩分配法进行计算。短向池壁在水压力作用下按顶边铰支其他。
6、础底面压应力分布宽度小于基础宽度的三角形图。基础外边缘处的土壤最大压力应按计算，即东华理工学院毕业论文第五章基础设计图地基承载力设计值，则基础宽度满足地基承载力要求。二基础板配筋计算基础板为向池壁内外悬伸的悬臂板，受力钢筋决定于悬臂板的固定端弯矩，即图中ⅠⅠ截面和ⅡⅡ截面的弯矩。使ⅠⅠ截面产生弯矩的荷载为向下作用的基础板自重和向上作用的地基土壤反力。地基土壤应力的分布宽度为东华理工学院毕业论文第五章基础设计ⅠⅠ截面处的地基土壤应力ⅠⅠ使底面受拉ⅠⅠ截面的配筋计算ⅠⅠ此处，系数受力钢筋净保护层厚为有垫层，估计。由可查得则需要的配筋率为故按最小配筋率配筋，则。
7、查附表求得。顶边剪力平均值,指向壁内东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算侧边剪力平均值指向壁内水压力作用下长向池壁角隅水平弯矩及水平拉力相邻池壁相互影响的长向池壁角隅水平弯矩即等于短向池壁的，故长向池壁在角隅处的水平拉力等于相邻短向池壁的边缘剪力，即代表长向池壁角隅水平拉力的平均值。水压力作用下短向池壁的水平拉力短向池壁的水平拉力等于长架的杆端剪力为水平框架的杆件拉力为短向走道板长向走道板东华理工学院毕业论文第四章走道板及拉梁设计拉梁周边走道板的悬臂固端弯矩拉梁在竖平面内的跨中弯矩设计值构件截面。
8、设计水平封闭框架周边梁走道板按偏心受拉构件计算，考虑到对称性，仍以图所示节点编号表示各杆件的编号。杆端截面此端为实际的支座端，截面配筋计算应以支座边缘截面为准，该截面的弯矩设计值和剪力设计值为,内侧受拉,杆的轴向拉力设计值，偏心距为,纵向钢筋的净保护层厚度取，和估计为，。故属于大偏心受拉构件。偏心拉力至受拉钢筋合力作用点的距离为故不考虑受压钢筋的作用。东华理工学院毕业论文第四章走道板及拉梁设计选用,。受压钢筋按最小配筋率配筋，即，选用,。根据斜截面受剪承载力要求计算箍筋。
9、池壁底端最大水压力设计值为池壁计算计算简图如图所示。池壁内力按公式计算，所算得的弯矩，如图的弯矩所示，计算过程从略。弯矩图上标明的弯矩值是与相对座标和相对应的。池壁上下端的剪力分别为指向壁内指向壁内严格地说，尚应考虑走道板作为悬臂板对池壁内力的影响，但此处此项影响甚小，故忽略不计。壁面温差引起的内力由壁面温差引起的池壁弯矩按计算，并应乘以折减系数和荷载分项系数，即是底端最大的线性变化弯矩，其正负号与的正负号有关，将使湿度温度低的侧壁面受拉。地上式水池般总是壁内面的温度高于壁外面，故当采用与水压力引起的弯矩图致的符号规则时，应为使壁外受拉的正号弯矩。沿池壁高度各点的值计算结果列于表中。。
10、边固定计算的弯矩短向池壁竖向计算高度取水平向计算长度取，则，弯矩系数可由附录附表查得。各项弯矩计算如下水平向固端弯矩竖向底端固端弯矩水平向跨中弯矩竖向跨中弯矩在计算跨中弯矩时，考虑了泊松效应，即弯矩系数是按公式确定的，计算时取混凝土的泊板系数。水压力作用下长向池壁按固定棱边计算角隅水平弯矩此时角隅弯矩按式计算，弯矩系数可查得，即水压力作用下考虑相邻池壁相互影响的短向池壁弯矩按简化的力矩分配法进行计算时，仅对水平向弯矩进行分配调整。节点不平衡弯矩按相交于同节点各池壁的线刚度进行分配。在计算四边支承，但长高比长壁的水平向线刚度时可近似地取有效壁长为。具体到本水池，由东华理工学院毕业。
11、图内侧钢筋外侧钢筋图短向池壁配筋图东华理工学院毕业论文第六章构件配筋图根据图所示长向池壁的竖向弯矩包络图，池壁内侧钢筋的理论截断点在离池壁底端以上约处，故将钢筋则伸至池顶。基础板的上层钢筋也没有必要全部贯通整个基础板宽度，故采用交替截断的配筋方式，即图中的号钢筋和号钢筋在离池壁内测处截断，截断点以外用号钢筋已足够抵抗弯矩。号钢筋在池壁外侧处截断，这是由该钢筋从ⅡⅡ截面算起的锚固长度确定的。号钢筋延伸到基础板在池壁外侧的悬伸端，是出于构造上的考虑。，总配筋率基本上满足。短向池壁配筋图及池壁转角配筋构造短向池壁的配筋如图所示。由于短向池壁为双向板，其配盘原则与第八章所述双向板的配筋原则基本致。在图中，池壁外侧采用了中密方格网的配筋方式。图池壁转角处配筋构造池壁转角处的配筋构造如图所示。长向。
12、箍筋可按构造要求配置，即考虑到箍筋尚应参与抵抗走道板的垂直向悬臂弯矩，故初步确定箍筋间距，则受剪需要的箍筋截面积为。采用双肢箍筋，，其中靠近走道板顶面的肢可以被认为尚有可以参与抵抗悬臂弯矩。计算结果表明，抵抗悬臂弯矩的钢筋只需按最小配筋率配置，即每米宽度需要的钢筋截面积为。如果在利用箍筋的基础上再增配的受弯钢筋，则每米板宽内的实际钢筋截面积可达，基本上满足的要求。截面实际的跨中截面按外侧受拉，计算。属于大偏心受拉。东华理工学院毕业论文第四章走道板及拉梁设计取。截面翼缘应按悬臂板计算所需的受弯钢筋。悬臂弯矩为取，则。
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