产生的水平推力可按下式计算。

式中，两台起重量不同的吊车单个大车轮子产生的水平制动力标准值，且。

其余符号同前。

对于各类四轮吊车，当小车满载运行突然刹车时，大车各轮的制动力为应当指出，由于小车是沿厂房横向左右运行，因此即可同时向左，又可同时向右。

对于单跨厂房如图所示，多跨厂房如所示。

另外，计算吊车的时，无论是单跨或是多跨厂房，按发生的可能性，最多只考虑台吊车同时刹车。

图风荷载风荷载的作用范围计算单元范围内的纵墙面及屋盖上。

在迎风面产生正压为风压力，在背风面产生负压为风吸力。

根据规定，风荷载标准标值按下式计算如图所示，有正有负，正值表示风压力，即风荷载垂直指向任种组合中，都必须考虑。

风荷载有左风与右风两种情况，但对种组合只能取二者之。

吊车竖向荷载有和，组合时也只能取二者之。

吊车水平荷载有左右两个方向，组合时取二者之。

在同跨内，和与不定同时发生，故在组合中有或时，不定要有。

但在组合中有时，则必有或，因为吊车水平荷载不可能脱离其竖向荷载而单独存在。

在每种组合中，都是相对应的，即是在相同荷载作用下产生的。

此外，在组合或时，对于的内力，虽然将其组合并不改变值，但只要增大了，也是截面的不利组合。

对于有多台吊车的厂房，荷载规范规定吊车竖向荷载，对单跨厂房，最多只考虑台吊车多跨厂房最多考虑台。

吊车水平荷载，无论单跨或多跨厂房，最多只考虑台。

同时又规定多台吊车引起的内力参与组合时，对其内力要按下表的规定进行折减。

第四节柱的设计排架柱的形式柱形选择应考虑厂房柱的承载能力，横向刚度吊车情况柱高柱距等因素。

般可参考表和表初定。

厂房柱常用的柱形有矩形截面柱工字形截面柱双肢柱。

矩形截面柱外形和构造简单，制作方便，但构件自重大，材料用量多，经济指标较差。

主要用于轴心受压柱现浇柱及截面高度小于的装配式偏心受压柱。

工字形截面柱比矩形柱的自重小，省材料，且承载力及刚度也较大。

当柱截面高度为时，广泛应用。

双肢柱有平腹杆双肢柱与斜腹杆双肢柱两种。

该柱是在矩形柱或工字形柱的基础上，为了减小自重在中部挖出些洞而形成。

自重轻省材料受力合理。

但整体刚度差构造较复杂，般用于水平荷载较大或柱高较大的厂房中。

图柱截面尺寸的确定柱的截面尺寸要满足承载力及刚度要求。

表给出了柱距满足刚度要求的柱高柱宽的最小限值，表和表给出了厂房柱的截面形式及参考尺寸，供设计时参考，此外对工字形截面柱，其翼缘高度不宜小于，腹板厚度不宜小于。

柱截面配筋计算根据排架内力组合得到的各控制截面最不利内力及所确定的柱截面形式和尺寸，按偏心受压构件对柱进行配筋设计。

般采用对称配筋。

柱计算长度按表确定。

运输及吊装验算厂房柱般为预制柱，要经过运输和吊装的施工阶段，因此要进行该阶段的承载力及裂缝宽度验算。

吊装方式有翻身吊和平吊两种方式。

般采用翻身吊图，吊点般设在牛腿下边缘处。

计算简图为作用分布荷载的简支梁，各部分荷载即自重。

内力计算取分项系数，同时考虑的起吊动力系数，分别求出上柱底截面的牛腿下边缘的及下柱跨中最大弯矩截面的，弯矩图如所示。

如采用翻身吊，吊装时截面的受力方向与使用阶段致，按矩形或工字形截面进行承载力及裂缝宽度验算。

式中为自重标准值乘以动力系数产生的应力。

吊装阶段的裂缝宽度允许值般取为。

图牛腿设计牛腿为支承吊车梁或连系梁等构件，在厂房柱侧面伸出的悬臂部分。

牛腿的分类分为两类当时，为短牛腿，如图所示。

当时，为长牛腿，如图所示。

其中竖向荷载作用点到牛腿下部柱边缘的水平距离。

牛腿根部垂直截面的有效高度。

牛腿的设计长牛腿按悬臂梁计算内力并配筋短牛腿是变截面的悬臂深梁，其应力状态及破坏特征不同于悬臂梁，如图所示，应按下述方法设计。

图截面尺寸的确定截面宽度般与柱同宽截面高度按使用阶段不开裂为控制条件确定般先假设牛腿高度，再按下列公式验算。

图图计算简图牛腿破坏时的受力状态及计算简图如图所示。

正截面承载力计算由计算简图得，牛腿中纵向受拉钢筋可按三角桁架拉杆的承载力计算，对点取矩由得，则斜截面承载力由试验研究知，如牛腿的截面尺寸满足前述的抗裂要求，又按构造要求配置了水平箍筋和弯起钢筋，则斜截面承载力可得到保证而不必验算。

局部受压验算为防止牛腿顶面加载板下混凝土局部受压破坏，须按下式验算局部抗压强度，即式中局部受压面积。

，其分别为加载板的长度和宽度。

混凝土轴心抗压强度设计值。

当局部抗压强度验算不满足时，应采用增大加载板面积或在其下面设置钢筋网等措施处理。

图牛腿的构造要求纵向受力钢筋外形宜采用变形钢筋几何尺寸应满足图的要求其为牛腿外缘至吊车梁外边缘的距离，。

钢筋布置应满足图的要求。

水平箍筋直径为。

间距为见图，且在上部范围内水平箍筋总截面面积应满足的要求。

弯起钢筋设置条件当牛腿的剪跨比时，设弯筋。

设置部位宜布置在牛腿上部之间，如图所示。

截面面积应满足及。

根数及直径直径不小于，根数不少于根。

图图第五节柱下基础设计基础底面尺寸的确定轴心受压基础基础形式如图所示，由于轴心受压假定基础底面的压应力为均匀分布，其，设计时应满足下式式中上部结构传至基础顶面的竖向力设计值。

基础自重设计值和基础上土重标准值基础底面面积经宽度和深度修正后的地基承载力设计值。

图为基础埋置深度，并设基础和其上土的重度为，则，代入上式可得由上式求得，先定基础底面的个边长，则可求出另个边长。

般情况下，轴压基础其底面为正方形即。

偏心受压基础假定偏心受压基础底面的压应力按线性非均匀分布。

如图所示。

基础底面最大压应力设计值基础底面最小压应力设计值基础面积，基础底面面积的弹性抵抗矩，作用于基础底面德轴向力设计值，令，并代入上式得由上式可知当时，，基底全部为压应力，如图所示当时，，地基反力为三角形图当时，，表明基础底面将产生部分拉应力区，由于基础与地基的接触面是不可能承受拉应力的，所以，这部分基础面积与地基之间是脱离的。

如图，这时承受地基反力的基础面积不是而是。

因此，对这种情况，不能按上式计算。

而应按下式计算式中合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离偏压基础底面尺寸应满足下列要求地基所受的平均压应力不超过地基承载力设计值，即地基所受的最大压应力不超过地基承载力设计值的倍，即对有吊车的厂房，应控制，即。

偏心受压基础底面尺寸的确定般采用试算法，先按轴心受压基础估算底面积，再参考弯矩的大小，适当放大，即根据初定边长与将，代入应力计算式求出及验算是否满足上述条要求。

如不满足或富余过多，应调整底边尺寸，直至合理为止。

图基础高度的确定基础高度按构造要求和抗冲切承载力确定。

抗冲切承载力验算试验表明，当基础承受柱传来的荷载时，如果沿柱周边或变阶处的基础高度不足时，则沿柱边或变阶周边将发生呈角锥形的冲切破坏。

如图所示，图中阴影部分为角锥体，其界面与水平面的夹角取。

图为保证不致发生冲坏破坏，必须使冲切界面外的冲切力不大于冲切界面上混凝土的抗冲切承载力，即图关于与的计算对于阶梯形基础，除验算柱边外，在变阶处也应做冲切强度验算，其冲切破坏锥体由变阶处沿斜面形成。

如图所示。

当验算变阶处的冲切承载力时，只需将和计算公式中的分别代以基础上阶处的长度和宽度即可，公式中的采用下阶的有效高度。

如基础底面落在冲切锥体底面以内，则不必再进行冲切验算。

做基础设计时，般是根据构造要求先假定基础高度，然后按冲切要求验算，如不能满足，则应增加高度重新验算，直至满足。

当基础底面落在线冲切锥体以内时，可不进行冲切验算。

图基础底板配筋计算弯矩控制截面实验表明，基础底板在地基净反力作用下，在两个方向都会产生向上的弯曲，因此，底板配筋可按受弯构件计算，且在两个方向配筋。

底板配筋计算的控制截面选在柱与基础交接处，如图中的及截面。

分别计算两个方向的弯矩，作为配筋的依据。

弯矩计算计算弯矩时，将基础视为固定在柱子上的四块悬挑板，板的划分如图中虚线所示，各块板在地基净反力的作用下产生弯矩。

设为地基净反力沿长边方向在截面处产生的弯矩设计值，为截面处产生的弯矩设计值，配筋计算计算配筋时，将内力臂系数近似地取为，则图构造要求混凝土强度等级不宜低于受力钢筋直径，间距且基础下般应设置厚度为的素混凝土垫层，其及窗的自重，按实际尺寸计算。

作用点在墙体形心处。

对下柱有偏心距，，其中为下柱截面高度，为连系梁截面宽度。

吊车梁及轨道等自重按设计所选用的型号，根据吊车梁标准图集提供的