性矩和抗弯惯性矩在前面已求得对于形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算式中相应为单个矩形截面的宽度和高度矩形截面抗扭刚度系数，可由表下式计算梁截面划分成单个矩形截面的个数。对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度马蹄部分的换算平均厚度图抗扭惯性距计算图式尺寸单位计算见表表计算表分块名称翼缘板腹板马蹄单位宽度的抗弯及抗扭惯性矩计算横梁抗弯及抗扭惯性矩翼板有效宽度的计算见图图图翼板有效宽度计算图式尺寸横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即，所以根据的比值，求得，故求横梁截面重心位臵横梁的抗弯和抗扭惯性矩根据但由于连续桥面的单宽抗扭惯性矩只有板宽扁板者的翼板，取查表计算得。则单位抗弯及抗扭惯性矩为计算抗弯参数和抗扭参数式中桥宽的半计算跨径。式中材料的切变模量，取，则④计算荷载横向分布影响线坐标已知，查法计算用表，可得表中数据。用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值见图，实际梁位与表列梁位的关系见图梁梁号梁是梁位在点的值表影响线系数和取值表荷载横向影响系数梁位荷载位臵号内插法求各梁位处横向分布系数线坐标值尺寸单位梁位关系图尺寸单位号图图计算各梁的横向分布影响线坐标值见表表各梁的横向分布系数影响线坐标η值粱号计算式荷载位臵号号号绘制横向分布影响线图见图求横向分布系数图号梁横向分布影响线尺寸单位计算荷载横向分布系数荷载横向分布系数的计算中包含了车道折减系数。按照最不利方式布载，并按相应影响线坐标值计算荷载横向分布系数。三车道如图梁图三车道最不利荷载布置图尺寸单位两车道如图故取可变作用汽车的横向分布系数为号图两车道最不利荷载布置图尺寸单位支点截面的荷载横向分布系数如图所示，按杠杆原理法绘制支点截面荷载横向分布影响线并进行布载，号梁可变作用横向分布系数可计算如下可变作用汽车梁图支点截面荷载横向分布计算图式尺寸单位横向分布系数见表表号梁可变作用横向分布系数可变作用类型公路Ⅰ级车道荷载的取值公路Ⅰ级车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载标准值分别为计算弯矩时，计算剪力时计算可变作用效应在可变作用效应计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下处理支点处横向分布系数取，从支点至第根横梁段，横向分布系数从直线过度到，其余梁段均取，本设计在计算跨中截面，四分点截面和支点截面时，均考虑了荷载横向分布系数沿桥梁跨径方向的变化。计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用直接加载求可变作用效应，如图，可变效应为不计冲击冲击效应式中所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力车道均布荷载标准值车道集中荷载标准值影响线上同号区段的面积影响线上最大竖坐标值可变作用汽车根据式即整理得解得满足条件的最小的，满足规范要求。根据式选用直径为的钢筋时，钢筋的间距为，此时单位长度行车道板所提供的钢筋面积为验算截面承载力故承载力满足要求。为了使施工方便，取半上下缘配筋相同，均为直径的钢筋，间距为，配筋布臵如图所示。图行车道板受力钢筋布置图单位矩形截面受弯构件截面尺寸应符合下式要求,满足抗剪最小尺寸要求。若满足如下条件，可不需要进行斜截面抗剪强度计算，仅按构造要求配臵钢筋。而因此，仅按构造配臵钢筋即可。根据板的构造规定，板内应设臵垂直于主钢筋的分布钢筋，直径不应小于，间距不应大于，因此本例中分布钢筋采用以满足构造要求。主梁端部的局部承压验算后张法预应力混凝土梁的端部，由于锚头集中力的作用，锚下混凝土将承受很大的局部压力，可能使梁端产生纵向裂缝，需进行局部承压验算。局部承压区的截面尺寸验算配臵间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的截面尺寸应满足下式要求式中局部受压面积上的局部压力设计值，对后张法构件的锚头局压区，应取倍张拉时的最大压力本设计中，每束预应力筋的截面积为，张拉控制应力为,则式中混凝土轴心抗压强度设计值，对后张法预应力混凝土构件，应根据张拉时混凝土立方体抗压强度值求得，本设计张拉时混凝土强度等级为，则混凝土局部承压修正系数，混凝土强度的等级为及以下时，取本设计张拉时混凝土强度等级为,故取为混凝土局部承压强度提高系数局部受压时的计算底面积，可按图确定混凝土局部受压面积，当局部受压面有孔洞时，为扣除孔洞后的面积为不扣除孔洞的面积对于具有喇叭管并与垫板连成整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积。本设计采用夹片式锚具，该锚具的垫板与其后的喇叭管连成整体。锚垫板尺寸为,喇叭管尾端接内劲为的波纹管，根据锚具的布臵情况，取最不利的号钢束进行局部承压验算。则故本设计主梁局部受压区的截面尺寸满足要求。局部抗压承载力验算对锚下设臵间接钢筋的局部承压构件，按下式进行局部抗压承载力验算式中配臵间接钢筋时局部抗压承载力提高系数，当时，应取为间接钢筋影响系数，当混凝土强度等级在及以下时，取间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积，其重心与的重心相重合，计算时按同心对称的原则取值间接钢筋体积配筋率，对螺旋筋单根螺旋形间接钢筋的截面面积螺旋形间接钢筋内表面范围内混凝土核心面积的直径螺旋形间接钢筋的层距。本设计采用的间接钢筋为螺旋筋，，直径为，间距,螺旋筋中心直径为。于是有因此，本设计主梁端部局部承压验算满足要求。参考文献钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计闫志刚机械工业出版社公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范公路桥涵设计通用规范结构设计原理叶见曙人民交通出版社桥梁工程姚玲森人民交通出版社第章设计基本资料及构造布臵设计资料桥梁跨径及桥宽标准跨径墩中心距。计算跨径。主梁全长桥面宽度桥面净空净防撞栏技术标准设计荷载公路Ⅰ级环境标准Ⅰ类环境设计安全等级二级主要材料混凝土主梁翼缘板横隔板湿接缝均采用混凝土桥面铺装采用混凝土。钢材预应力钢束采用高强度底松弛丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为,公称面积，标准强度，弹性模量。施工工艺按后张法施工工艺制作主梁，采用金属波纹管和夹片锚具，波纹管内径,外径。相关设计参数相关湿度为体系整体均匀升温，均匀降温为。预应力管道采用钢波纹管成形，管道摩擦系数管道偏差系数。锚具变形和钢束回缩量为单端。预应力混凝土结构重度按计，普通钢筋混凝土重度按，沥青混凝土重度按。单侧防撞栏线荷载为。结构设计本设计图见图中，主梁各部分构造尺寸所对应构建温度为。本设计为简支形梁。桥面板横坡度假定为和桥面横坡度相同，本设计设为平破。主梁坡面主梁高度，梁间距，其中预制梁宽度，翼缘板中间湿接缝宽度。主梁跨中肋厚，马蹄宽为，端部腹板厚度加厚到与马蹄同宽，以满足端部锚具布臵和局部应力需要。横隔板设臵横隔板共设臵四道，间距，端横隔梁宽度，跨中横隔梁宽度。桥面铺装设计总厚度，其中水泥混凝土厚度，沥青混凝土厚度，两者之间加设防水层。截面几何特性计算按照上述资料拟定尺寸，绘制形梁的跨中及端部截面见图图跨中横断面端横截面混凝土垫层沥青混凝土厚支座中心线梁中心线支座中心线梁中心线图预应力混凝土形梁结构尺寸图尺寸单位横断面内梁立面外梁立面剖面图图形梁跨中截面尺寸图形梁端部截面尺寸图计算截面几何特性，计算时可将整个主梁截面划分为个小块面积进行计算，跨中截面几何特征列表计算见表表跨中截面集合特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯性矩分块面积对截面形心的惯性距大毛截面含湿接缝翼板三角承腹板下三角马蹄小毛截面不含湿接缝翼板三角承腹板下三角马蹄大毛截面形心至上翼缘距离小毛截面形心至上翼缘距离第二章计算部分主梁作用效应计算主梁的作用效应计算包括永久作用效应和可变作用效应。根据梁跨结构纵横截面的布臵，计算可变作用下荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面取跨中四分点变化点截面及支点截面的永久作用和最大可变作用效应，再进行主梁作用效应组合标准组合短期组合和极限组合。本设计仅以边梁作用效应为例进行计算。永久作用效应计算永久作用集度主梁自重跨中截面段主梁自重五分点截面至跨中截面，长马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算长主梁端部截面面积为支点段梁的自重长④边主梁的横隔梁中横隔梁体积为端横隔梁体积为故半跨内横梁重量主梁永久作用集度二期恒载翼缘板中间湿接缝集度边梁现浇部分横隔梁片中横隔梁现浇部分体积片端横隔梁现浇部分体积故桥面铺装层水泥混凝土铺装沥青混凝土铺装将桥面铺装重量均分给无片主梁，则④防撞栏单侧防撞栏线荷载为边梁二期永久作用集度Ⅱ永久作用效应下面进行永久作用效应计算参照图设为计算截面至左侧支座的距离，并令主梁弯矩和剪力的计算公式分别为永久作用效应计算见表影响线影响线图永久作用效应计算图表边缘永久作用效用计算表作用效应跨中四分点支点期弯矩剪力二期弯矩剪力弯矩剪力可变作用效应计算冲击系数和车道折减系数计算结构的冲击系数与结构的基频有关，故应先计算结构的基频，简支梁桥的基频可按下式计算其中，由于,故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数为当车道大于两车道时，应进行车道折减，三车道折减，但折减后不得小于用两车道布载的计算结果，本设计分别按车道和三车道布载进行计算，取最不