，期间运行了小时次启动，揭缸结果显示布莱登汽封可自由退让和关闭汽封无磨损弹簧无变形。

尤其是第二次揭缸，是在该机振动事故并历经年余次启动运行情况下，两次揭缸竟无块汽封和弹簧更换，而同时年运行期间对汽封漏汽量进行了跟踪检测，其结果漏汽量始终低于设计值，足以说明布莱登汽封良好的技术经济效果而且效果持久。

八提出推荐方案根据我公司的实际情况，结合西柏坡电厂以及其它电厂的改造结果，从长远的收益角度来看，我们推荐选用方案三。

四项目规模和主要内容项目方案及内容综述不超过个字对我公司汽轮机高中低压缸通流进行改造。

二工程计划开竣工时间年实施改造三项目范围我公司汽轮机高中压缸本体低压缸本体。

四项目的主要设备材料构成见表表序号名称型号单位数量费用万元单价总价高压隔板套套高压反向级隔板套高压反向叶片套高压反向级叶顶弹性汽封套高压反向院于月日月日对机组进行了大修后热力性能试验。

大修前后额定工况试验计算结果与设计值对比分析如下表项目单位改造前设计值改造后设计值大修前大修后主蒸汽压力主蒸汽温度主蒸汽流量高排汽压力，厂部再次组织相关技术人员到西柏坡电厂，哈汽公司落实改造情况，调研在我公司实施改造的可能性。

年月，我公司利用机组大修的机会，对汽轮机高中低压通流部分进行了改造。

机组大修后于月日开机，湖南省电力试验研究温度高排压力高排温度二抽压力二抽温度三抽压力三抽温度高压缸效率中压缸效率发电煤耗主蒸汽流量修正后汽耗修正后热耗凝汽器压力年月高，年月该厂对机组进行类似的改造，同样取得较好效果。

表为西柏坡电厂机组改造后对比情况表名称设计值改造前改造后五阀全开功率主蒸汽压力主蒸汽温度调节级压力抽压力抽中压缸效率从上表可以看出，设备经过改造后，机组的各项性能得到大幅度的提高，机组的各段抽汽参数能控制在安全合理的范围内，高压缸的效率虽然还没有达到设计值，但提高幅度较大。

由于组改造后机组的性能得到提值改造前改造后日期负荷主汽压力主汽温度调节级压力调节级温度高排压力高排温度再热汽压力再热汽温度抽压力抽温度抽压力抽温度抽压力抽温度高压缸效率第五台，年左右投产。

机组投产后的运行情况与我公司基本致，年年分别对两台机组进行较大的通流改造，机组改造后效果较明显，如图表为该厂机组改造后对比情况表西柏坡电厂机组改造后效果对比表项目单位设计各段抽汽参数与设计值相差较远，没有从根本解决问题。

年根据西柏坡电厂改造成果的反馈，公司再次组织部分技术人员到西柏坡电厂哈汽公司铁岭电厂进行相关调研。

西柏坡电厂机组为哈汽公司生产型机组第四台机组，其中机组为上汽生产的四缸四排汽机组，机组与我公司同类型哈汽公司生产型机组，存在与我公司类似的问题，年该厂对机组的高压缸调节级汽封和隔板汽封进行改造，机组高压缸的效率有较大的幅度提高，但机组的改造不同程度地提高机组的可靠性和经济性。

根据我公司机组运行的实际情况，厂部在年年和年安排我公司技术人员对相关单位进行调研考察。

年对陕西渭河电厂进行调研，考察该机组改造后的运行情况。

渭河电厂共计台机组共计约台，该类型机组普遍存在高中压缸效率差，热耗偏高，轴汽参数超标末两级叶片围带拉筋容易断裂等缺点，各项指标与机组的设计值相差较大。

针对机组的实际情况，各电厂进行了不同规模的技术改造，这些型机组的技术进行多年的消化和吸收，已发展到生产型机组，该机组良好的经济性和运行的稳定性已得到普遍的认可。

如对型机组采取型机组技术进行改造，可以取得较好的效果。

我国目前安装哈汽公司生产的引进型型我公司机组为哈汽公司早期生产的型机组，该机型高中压缸效率低抽汽参数严重超标经济性差安全可靠性低，尤其设备经过多年运行的损耗，该问题进步突出，已严重制约我公司可持续性发展。

目前哈汽公司对引进解决机组末两级叶片围带拉筋易断裂的安全性问题，根据哈尔滨汽轮机厂型机组良好的运行稳定性和成功的经验，我公司低压转子末两级叶片有必要改为型机组的自带冠结构形式。

四调查研究的主要依据过程及结论，虽然对机组的末两级叶片的围带进行了加厚，但由于连接刚度的增加，机组轮系的静频率提高，尤其是当节径数时，机组轮系的静频率由原来的提高到，大于制造厂的要求，长期运行中存在定的安全风险。

为了两级围带更换为加厚围带后，测得末级轮系频率在时为节径数，轮系的静频率为，大于制造厂的要求。

从以上数据可知，由于该型号的机组是早期引进的技术，直存在着低压转子末两级叶片围带容易断裂的问题年机组安装时对末两级轮系振动频率进行检测，时为节径数，末级轮系的静频率为，制造厂要求时为节径数，末级轮系的静频率为，故轮系的振动频率是合格的。

年年机组大修时对机组的末两年机组安装时对末两级轮系振动频率进行检测，时为节径数，末级轮系的静频率为，制造厂要求时为节径数，末级轮系的静频率为，故轮系的振动频率是合格的。

年年机组大修时对机组的末两级围带更换为加厚围带后，测得末级轮系频率在时为节径数，轮系的静频率为，大于制造厂的要求。

从以上数据可知，由于该型号的机组是早期引进的技术，直存在着低压转子末两级叶片围带容易断裂的问题，虽然对机组的末两级叶片的围带进行了加厚，但由于连接刚度的增加，机组轮系的静频率提高，尤其是当节径数时，机组轮系的静频率由原来的提高到，大于制造厂的要求，长期运行中存在定的安全风险。

为了解决机组末两级叶片围带拉筋易断裂的安全性问题，根据哈尔滨汽轮机厂型机组良好的运行稳定性和成功的经验，我公司低压转子末两级叶片有必要改为型机组的自带冠结构形式。

四调查研究的主要依据过程及结论我公司机组为哈汽公司早期生产的型机组，该机型高中压缸效率低抽汽参数严重超标经济性差安全可靠性低，尤其设备经过多年运行的损耗，该问题进步突出，已严重制约我公司可持续性发展。

目前哈汽公司对引进型机组的技术进行多年的消化和吸收，已发展到生产型机组，该机组良好的经济性和运行的稳定性已得到普遍的认可。

如对型机组采取型机组技术进行改造，可以取得较好的效果。

我国目前安装哈汽公司生产的引进型型机组共计约台，该类型机组普遍存在高中压缸效率差，热耗偏高，轴汽参数超标末两级叶片围带拉筋容易断裂等缺点，各项指标与机组的设计值相差较大。

针对机组的实际情况，各电厂进行了不同规模的技术改造，这些改造不同程度地提高机组的可靠性和经济性。

根据我公司机组运行的实际情况，厂部在年年和年安排我公司技术人员对相关单位进行调研考察。

年对陕西渭河电厂进行调研，考察该机组改造后的运行情况。

渭河电厂共计台机组，其中机组为上汽生产的四缸四排汽机组，机组与我公司同类型哈汽公司生产型机组，存在与我公司类似的问题，年该厂对机组的高压缸调节级汽封和隔板汽封进行改造，机组高压缸的效率有较大的幅度提高，但机组的各段抽汽参数与设计值相差较远，没有从根本解决问题。

年根据西柏坡电厂改造成果的反馈，公司再次组织部分技术人员到西柏坡电厂哈汽公司铁岭电厂进行相关调研。

西柏坡电厂机组为哈汽公司生产型机组第四台第五台，年左右投产。

机组投产后的运行情况与我公司基本致，年年分别对两台机组进行较大的通流改造，机组改造后效果较明显，如图表为该厂机组改造后对比情况表西柏坡电厂机组改造后效果对比表项目单位设计值改造前改造后日期负荷主汽压力主汽温度调节级压力调节级温度高排压力高排温度再热汽压力再热汽温度抽压力抽温度抽压力抽温度抽压力抽温度高压缸效率中压缸效率从上表可以看出，设备经过改造后，机组的各项性能得到大幅度的提高，机组的各段抽汽参数能控制在安全合理的范围内，高压缸的效率虽然还没有达到设计值，但提高幅度较大。

由于组改造后机组的性能得到提高，年月该厂对机组进行类似的改造，同样取得较好效果。

表为西柏坡电厂机组改造后对比情况表名称设计值改造前改造后五阀全开功率主蒸汽压力主蒸汽温度调节级压力抽压力抽温度高排压力高排温度二抽压力二抽温度三抽压力三抽温度高压缸效率中压缸效率发电煤耗主蒸汽流量修正后汽耗修正后热耗凝汽器压力年月，厂部再次组织相关技术人员到西柏坡电厂，哈汽公司落实改造情况，调研在我公司实施改造的可能性。

年月，我公司利用机组大修的机会，对汽轮机高中低压通流部分进行了改造。

机组大修后于月日开机，湖南省电力试验研究院于月日月日对机组进行了大修后热力性能试验。

大修前后额定工况试验计算结果与设计值对比分析如下表项目单位改造前设计值改造后设计值大修前大修后主蒸汽压力主蒸汽温度主蒸汽流量高排汽压力高排汽温度再热蒸汽压力再热蒸汽温度中排汽压力中排汽温度排汽压力给水流量给水温度试验电功率试验热耗率试验汽耗率二类修正后功率二类修正后热耗率高压缸内效率设计不含阀门损失，试验含阀门损失中压缸内效率设计不含阀门损失，试验含阀门损失热耗率机组大修前年月日额定工况试验热耗为，修正后的热耗率为。

大修后额定工况下的试验热耗为，修正后的热耗为，大修后比大修前热耗下降了，热耗下降明显。

但高于哈汽保证值，更是高于改造后设计值。

机组热耗比设计值偏高，其主要原因如下机组各缸内效率仍比设计值偏低，是机组热耗偏高的主要原因由于机组目前采用单阀运行方式，调门开度减小，增大了节流损失，减低了高压缸内效率，导致热耗率增加。

如果以后改用顺序阀方式运行，机组的热耗率还会有所下降，特别是在低负荷运行时效果更加明显。

过热器减温水流量偏大，部分给水没有经过回热系统加热就进入锅炉，增加了系统热耗，降低了汽机效率高压加热器的端差偏离设计值，使回热系统效率降低，给水温度达不到设计值，导致运行经济性降低大修后热耗未经过类修正即系统修正，也是本次试验机组热耗高于设计值的个原因究院负责研究的，原国家电力公司重大科研项目，国产引进型机组降耗措施研究课题成果之，是应用布莱登汽封解决平衡活塞环漏汽量大，从根本上解决上下缸温差大高排温度高等机组运行经济和安全的问题。

在热工研究院该项目课题组实施的