于塔釜对于气相平均分子量对于液相平均分计算液气液气故在本设计中液沫夹带量在允许的范围内漏液对筛板塔，漏液点气速，由，计算即，实际孔速吉林化工学院化工原理课程设计稳定系数，故在设计中无明显的漏液液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液层高度应服从下式取，则液柱而板上不设进口堰，由法，进料板温度查文献乙醇水溶液中乙醇摩尔分数为和时，其沸点分别为和设塔顶温度为，则由内插法，塔釜的温度查文献乙醇水溶液中乙醇摩尔分数则实际塔板数精馏段提馏段精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算操作温度的计算塔顶温度计算查文献乙醇水溶液中乙醇摩尔分数为和时，其沸点分别为塔顶温度为，则由内插成经查表得泡点温度在此温度下查文献得则进料液再该温度下的平均粘度为吉林化工学院化工原理课程设计则板效率由计算如此反复计算，，，，，根据以上求解结果得总理论板数为包括再沸器进料板位置为精馏段理论板数提馏段理论板数全塔效率由进料组求取由第二块板上升的气相组成用式求取由第二块板下降的液体组成如此反复计算，，因第块板上升的气相组成由提馏段操作方程计算可知相平衡方程为因为泡点进料第块板上升的蒸汽组成吉林化工学院化工原理课程设计第块板下降的液体组成由式提馏段操作线方程逐板法确定理论板数及进料位置对于甲醇水属物系，可采用逐板计算法求理论板层数。

根据求得的相对挥发度塔的气液相负荷精馏段提馏段精馏段与提馏段操作线方程精馏段操作线方程的计算和适宜回流比的确定因为所以由相平衡方程最小回流比操作回流比取最小回流比的倍板数的确定精馏将上表数据代入得序号序号则吉林化工学院化工原理课程设计则平衡线方程最小回流比回流比的确定平均相对挥发度的计算查由相平衡方程得由常压下乙醇水溶液的平衡数据由道尔顿分压定律及得精馏段提馏段吉林化工学院化工原理课程设计乙醇水物料衡算精馏塔二元系物料解得水的摩尔质量原料加料量进料组成馏出液组成釜液组成塔顶压力单板压降品冷却器冷却后，送至储罐，塔釜采用直接蒸汽加热，塔底产品冷却后，送入贮罐附流程图。

吉林化工学院化工原理课程设计第三章精馏塔的工艺计算物料衡算原料液及塔顶，塔底产品的摩尔分率乙醇的摩尔质量所说的过程，而进料口不断有新鲜原料的加入。

最终，完成乙醇和水的分离。

设计流程乙醇水混合液经原料预热器加热，进料状况为汽液混合物送入精馏塔，塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝，部分入塔回流，其余经塔顶产乙醇的储罐，而其中的气态部分重新回到精馏塔中，这个过程就叫做回流。

液相混合物就从塔底部分进入到塔底产品冷却器中，部分进入再沸器，在再沸器中被加热到泡点温度重新回到精馏塔。

塔里的混合物不断重复前面所乙醇的储罐，而其中的气态部分重新回到精馏塔中，这个过程就叫做回流。

液相混合物就从塔底部分进入到塔底产品冷却器中，部分进入再沸器，在再沸器中被加热到泡点温度重新回到精馏塔。

塔里的混合物不断重复前面所说的过程，而进料口不断有新鲜原料的加入。

最终，完成乙醇和水的分离。

设计流程乙醇水混合液经原料预热器加热，进料状况为汽液混合物送入精馏塔，塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝，部分入塔回流，其余经塔顶产品冷却器冷却后，送至储罐，塔釜采用直接蒸汽加热，塔底产品冷却后，送入贮罐附流程图。

吉林化工学院化工原理课程设计第三章精馏塔的工艺计算物料衡算原料液及塔顶，塔底产品的摩尔分率乙醇的摩尔质量水的摩尔质量原料加料量进料组成馏出液组成釜液组成塔顶压力单板压降乙醇水物料衡算精馏塔二元系物料解得精馏段提馏段吉林化工学院化工原理课程设计回流比的确定平均相对挥发度的计算查由相平衡方程得由常压下乙醇水溶液的平衡数据由道尔顿分压定律及得将上表数据代入得序号序号则吉林化工学院化工原理课程设计则平衡线方程最小回流比的计算和适宜回流比的确定因为所以由相平衡方程最小回流比操作回流比取最小回流比的倍板数的确定精馏塔的气液相负荷精馏段提馏段精馏段与提馏段操作线方程精馏段操作线方程提馏段操作线方程逐板法确定理论板数及进料位置对于甲醇水属物系，可采用逐板计算法求理论板层数。

根据求得的相对挥发度可知相平衡方程为因为泡点进料第块板上升的蒸汽组成吉林化工学院化工原理课程设计第块板下降的液体组成由式求取由第二块板上升的气相组成用式求取由第二块板下降的液体组成如此反复计算，，因第块板上升的气相组成由提馏段操作方程计算如此反复计算，，，，，根据以上求解结果得总理论板数为包括再沸器进料板位置为精馏段理论板数提馏段理论板数全塔效率由进料组成经查表得泡点温度在此温度下查文献得则进料液再该温度下的平均粘度为吉林化工学院化工原理课程设计则板效率由计算则实际塔板数精馏段提馏段精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算操作温度的计算塔顶温度计算查文献乙醇水溶液中乙醇摩尔分数为和时，其沸点分别为塔顶温度为，则由内插法，进料板温度查文献乙醇水溶液中乙醇摩尔分数为和时，其沸点分别为和设塔顶温度为，则由内插法，塔釜的温度查文献乙醇水溶液中乙醇摩尔分数为和时，其沸点分别为和设塔吉林化工学院化工原理课程设计顶温度为，则由内插法，则精馏段的平均温度提馏段的平均温度操作压强塔顶压强取每层塔板压降则进料板压力塔釜压力则精馏段的平均操作压强提馏段的平均操作压强塔内各段气液两相的平均分子量乙醇的摩尔质量水的摩尔质量吉林化工学院化工原理课程设计由公式得对于塔顶，对于气相平均分子量对于液相平均分子量对于进料板，对于气相平均分子量对于液相平均分子量吉林化工学院化工原理课程设计对于塔釜对于气相平均分子量对于液相平均分计算液气液气故在本设计中液沫夹带量在允许的范围内漏液对筛板塔，漏液点气速，由，计算即，实际孔速吉林化工学院化工原理课程设计稳定系数，故在设计中无明显的漏液液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液层高度应服从下式取，则液柱而板上不设进口堰，由计算液柱液柱故在本设计中不会发生液泛现象塔板负荷性能图过量液沫夹带线关系式在式中，令，并将塔板有关数据代入得吉林化工学院化工原理课程设计液相下限线关系式由，令，取，并将代入，可得严重漏夜线关系式令则或液相上限线关系式在中，令，并将和代入得降液管液泛线关系式由降液管液泛校核条件式将令其中，略去其中，和计算代入，可得得将有关数据代入得以为横坐标，为纵坐标，可得塔板负荷性能图为吉林化工学院化工原理课程设计在负荷性能图上，作出操作点，与原点连接，即为操作线。

由图可知，筛板的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制。

由图查得，故弹性操作为主要接管尺寸的选取进料管进料管的结构类型很多，有直管进料管型进料管弯管进料管。

本设计采用直管进料管，管径计算如下取，而釜液出口管吉林化工学院化工原理课程设计已知釜液流率为釜液密度则取管内流速为塔顶蒸汽管体积流速塔顶蒸密度则取回流管采用直管回流管，取。

塔底蒸汽管体积流速塔顶蒸密度则取第四章主要计算计算结果列表浮阀塔计算结果汇总项目符号单位计算数据吉林化工学院化工原理课程设计精馏段提馏段平均分子量气相液相各段平均压强各段平均温度平均密度气相液相各段平均表面张力各段平均粘度平均流量气相液相实际塔板数块板间距塔有效高度塔径空塔气速塔板液流形式单流型单流型项目符号单位计算数据提馏段溢流装置溢流管形式弓形吉林化工学院化工原理课程设计堰长堰高溢流堰宽度管底与受液盘距离板上清夜层高度浮阀数个开孔面积阀孔流速塔板压降液体在降液管中停留的时间降液管内清液层高度雾沫夹带液气负荷上限液沫夹带控制负荷下限漏液控制液相最大负荷，液相最小负荷，弹性操作吉林化工学院化工原理课程设计结束语课程设计是对以往学过的知识加以检验，能够培养理论联系实际的能力，尤其是这次精馏塔设计更加深入了对化工生产过程的理解和认识，使我们所学的知识不局限于书本，并锻炼了我的逻辑思维能