得装车斗数，根据规范的合理范围在汽车运距为以内时，即水利水电工程专业毕业设计式中土斗数正向铲土斗容积为料场土料的天然容重为自卸汽车的载重量为土斗充盈系数为土料松散系数，则由于本次运距较长故合适。
汽车配套数量台正向铲正常工作时，配合的汽车数，由下式确定，即台正向铲配备台自卸汽车。
，满足要求。
确定各阶段机械数量机械数量计算采用以下公式式中施工机械数量各期最大施工强度采用台班制，本工程采用天班制钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位施工机械效率，。
表机械施工方案及数量表项目种类施工机械数量辆第Ⅰ期第Ⅱ期第Ⅲ期第Ⅳ期开挖正向铲运输佩尔利尼压实推土机移山振动碾混凝土工程机械数量计算混凝土工程施工强度趾板趾板水电工程专业毕业设计静止土压力对底板底部中点的弯矩标准值逆时针上游水重对底板底部中点的弯矩标准值逆时针静止水压力对底板底部中点的弯矩标准值顺时针浪压力对底板底部中点的弯矩标准值浪压力之和亦大于主动土压力，故土压力采用静止土压力。
静止土压力系数则静止土压力基底应力的计算墙身自重对底板底部中点的弯矩标准值逆时针盖土重对底板底部中点的弯矩标准值顺时针水利在墙身上浪压力的作用点距底板中心的距离土压力标准值判断墙后填土压力类型被动土压力系数被动土压力远大于静止土压力与浪压力的和，故可判断在此种情况下土压力不可能是被动土压力。
且静止水压力和压力部分作用在挡墙上。
根据浪压力分布图计算得出作用在防浪墙上的浪压力采用面积之间的比例关系，钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位作用在墙身上的浪压力作用在墙身上浪压力的作用点距截面的距离作用同前趾上水压力标准值静水压力标准值浪压力标准值由于，坝前水深，故为深水波。
波浪中心线至静水位高度总浪压力挡土墙在校核洪水位以下的高度浪压力在校核洪水位以下的高度由，则总浪位为校核洪水位，荷载包括自重土重挡墙后土压力前趾上水重挡墙前静水压力及浪压力。
受力情况见图。
水利水电工程专业毕业设计图防浪墙校核洪水情况荷载示意图均与前相则截面承受的弯矩设计值顺时针。
截面承受的弯矩设计值基地的应力产生的弯矩顺时针自重引起的弯矩逆时针则截面受到的弯矩设计值顺时针校核洪水位情况此时上游水则由土压力产生的弯矩如下顺时针④底应力产生的弯矩标准值截面处的应力基底应力的合力作用点距底板右侧的距离基底应力的合力作用点距截面的距离钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位逆时针荷载示意图土重产生的弯矩标准值顺时针板自重产生的弯矩标准值顺时针板右侧静止土压力产生的弯矩标准值采用简化后的三角型土压力进行计算简化后土压力作用点距型挡墙底板的距离为压力对底板底部中点的弯矩标准值逆时针顺时针计算得截面承受的弯矩设计值逆时针截面承受的弯矩设计值水利水电工程专业毕业设计图防浪墙地板完建情况墙底板底部中点的力矩之和挡墙基底面的面积挡墙基底面对于基底面中点平行前墙方向的截面矩墙身自重对底板底部中点的弯矩标准值逆时针盖土重对底板底部中点的弯矩标准值顺时针静止土内摩擦角，。
静止土压力标准值基底应力的计算式中挡墙基底应力的最大值或最小值作用在挡墙上全部垂直于基底面的荷载钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位作用在挡墙上的全部荷载对于挡标准值。
土压力完建情况作用在墙身上的作用力只有墙后填土压力。
由于静止土压力大于主动土压力，为安全起见，墙后填土压力采用静止土压力。
土压力采用朗肯土压力理论计算，取单宽。
静止侧压力系数上式中。
由于挡墙后坝顶路面采用的是细堆石料，故试验参数选用组。
水利水电工程专业毕业设计图防浪墙完建情况荷载示意图挡墙自重标准值沿坝轴线方向取单位宽度，即米，下同。
堆石体自重和风浪压力。
以上荷载有四种组合工况完建情况正常挡水位情况设计洪水位情况以及校核洪水位情况。
完建情况完建情况为防浪墙完建尚未蓄水的情况，此时挡墙前无水，故荷载只有自重土重以及土压力。
受力情况见图，底板长，底板厚，防浪墙上游侧底部位设置宽的小道，以利于检查行走。
如图所示单位图防浪墙尺寸图防浪墙荷载分析防浪墙受到的荷载有自重墙上堆石土料重墙后土压力静水压力前趾上水重顶高程，溢流孔口净宽。
钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位第二章防浪墙计算防浪墙尺寸设计悬臂式挡土墙是将挡土墙设计成悬臂梁的形式。
本设计中防浪墙顶高程，底高程坝顶高程。
防浪墙墙高，墙厚，顶高程，溢流孔口净宽。
钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位第二章防浪墙计算防浪墙尺寸设计悬臂式挡土墙是将挡土墙设计成悬臂梁的形式。
本设计中防浪墙顶高程，底高程坝顶高程。
防浪墙墙高，墙厚，底板长，底板厚，防浪墙上游侧底部位设置宽的小道，以利于检查行走。
如图所示单位图防浪墙尺寸图防浪墙荷载分析防浪墙受到的荷载有自重墙上堆石土料重墙后土压力静水压力前趾上水重和风浪压力。
以上荷载有四种组合工况完建情况正常挡水位情况设计洪水位情况以及校核洪水位情况。
完建情况完建情况为防浪墙完建尚未蓄水的情况，此时挡墙前无水，故荷载只有自重土重以及土压力。
受力情况见图。
由于挡墙后坝顶路面采用的是细堆石料，故试验参数选用组。
水利水电工程专业毕业设计图防浪墙完建情况荷载示意图挡墙自重标准值沿坝轴线方向取单位宽度，即米，下同。
堆石体自重标准值。
土压力完建情况作用在墙身上的作用力只有墙后填土压力。
由于静止土压力大于主动土压力，为安全起见，墙后填土压力采用静止土压力。
土压力采用朗肯土压力理论计算，取单宽。
静止侧压力系数上式中内摩擦角，。
静止土压力标准值基底应力的计算式中挡墙基底应力的最大值或最小值作用在挡墙上全部垂直于基底面的荷载钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位作用在挡墙上的全部荷载对于挡墙底板底部中点的力矩之和挡墙基底面的面积挡墙基底面对于基底面中点平行前墙方向的截面矩墙身自重对底板底部中点的弯矩标准值逆时针盖土重对底板底部中点的弯矩标准值顺时针静止土压力对底板底部中点的弯矩标准值逆时针顺时针计算得截面承受的弯矩设计值逆时针截面承受的弯矩设计值水利水电工程专业毕业设计图防浪墙地板完建情况荷载示意图土重产生的弯矩标准值顺时针板自重产生的弯矩标准值顺时针板右侧静止土压力产生的弯矩标准值采用简化后的三角型土压力进行计算简化后土压力作用点距型挡墙底板的距离为则由土压力产生的弯矩如下顺时针④底应力产生的弯矩标准值截面处的应力基底应力的合力作用点距底板右侧的距离基底应力的合力作用点距截面的距离钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位逆时针则截面承受的弯矩设计值顺时针。
截面承受的弯矩设计值基地的应力产生的弯矩顺时针自重引起的弯矩逆时针则截面受到的弯矩设计值顺时针校核洪水位情况此时上游水位为校核洪水位，荷载包括自重土重挡墙后土压力前趾上水重挡墙前静水压力及浪压力。
受力情况见图。
水利水电工程专业毕业设计图防浪墙校核洪水情况荷载示意图均与前相同前趾上水压力标准值静水压力标准值浪压力标准值由于，坝前水深，故为深水波。
波浪中心线至静水位高度总浪压力挡土墙在校核洪水位以下的高度浪压力在校核洪水位以下的高度由，则总浪压力部分作用在挡墙上。
根据浪压力分布图计算得出作用在防浪墙上的浪压力采用面积之间的比例关系，钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位作用在墙身上的浪压力作用在墙身上浪压力的作用点距截面的距离作用在墙身上浪压力的作用点距底板中心的距离土压力标准值判断墙后填土压力类型被动土压力系数被动土压力远大于静止土压力与浪压力的和，故可判断在此种情况下土压力不可能是被动土压力。
且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故土压力采用静止土压力。
静止土压力系数则静止土压力基底应力的计算墙身自重对底板底部中点的弯矩标准值逆时针盖土重对底板底部中点的弯矩标准值顺时针水利水电工程专业毕业设计静止土压力对底板底部中点的弯矩标准值逆时针上游水重对底板底部中点的弯矩标准值逆时针静止水压力对底板底部中点的弯矩标准值顺时针浪压力对底板底部中点的弯矩标准值顺时针则顺时针计算得截面承受的弯矩设计值作用在墙身上的土压力产生的弯矩标准值逆时针作用在墙身上的静止水压力产生的弯矩标准值顺时针作用在墙身上的浪压力产生的弯矩标准值钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位顺时针截面承受的弯矩设计值顺时针截面承受的弯矩设计值土重产生的弯矩标准值顺时针板自重产生的弯矩标准值顺时针底板右侧静止土压力产生的弯矩标准值采用简化后的三角型土压力进行计算简化后土压力作用点距型挡墙底板的距离为则由土压力产生的弯矩如下顺时针底应力产生的弯矩标准值水利水电工程专业毕业设计基底应力的合力作用点距底板右侧的距离基底应力的合力作用点距截面的距离逆时针则截面承受的弯矩设计值顺时针。
截面承受的弯矩设计值基地的应力产生的弯矩顺时针自重引起的弯矩逆时针由静水压力引起的弯矩钟吕水利枢纽堆石坝设计正常蓄水位④由浪压力引起的弯矩较小不做考虑则截面受到的弯矩设计值顺时针结果分析两种工况下挡墙基底应力均大于，无拉应力出现。
平均基底应力均小于地基允许承载力，最大基底应力不大于地基允许承载力的倍且挡墙基底应力的最大值与最小值之比为和，均小于规范允许的。
所以基底应力满足要求。
两种工况下防浪墙墙身截面和底板ⅡⅡ截面承受的弯矩设计值如下截面承受的弯矩设计值完建情况逆时针校核洪水情况顺时针。
截面承受的弯矩设计值完建情况顺时针校核洪水情况顺时针。
截面承受的弯矩设计值完建情况逆时针校核洪石坝设计正常蓄水位合计混凝土面板工程量面板工程量计算采用投影面积换算为最终体积的方法计算，简易方便，计算结果为。
副坝工程量副坝轴线长度为，将副坝沿坝轴线方向分为三个坝段，绘出各坝段的横剖面，横剖面如，求出平均断面面积，再乘以坝段长度求得工程量。
高程图副坝横剖图表副坝工程量
28毕业设计_钟吕水利枢纽堆石坝设计（正常蓄水位276.1）文档
