宜不小于倍的底宽，故取。
剖面形态重力坝的基本剖面为三角形。
为了满足要求，其坝底宽度应加以控制。
按应力控制条件任务书式中坝高混凝土的容重，取水的容重，取渗透压力系数，取通过计算可得按稳定控制条件任务书式中坝高混凝土的容重，取水的容重，取渗透压力系数，取基本组合安全系数，取坝体与坝基岩石的摩擦系数，取查表通过计算可得综上所述，拟定坝底宽度为故，可得重力坝非溢流坝剖面图为非溢流坝剖面图第三节非溢流坝段的应力及稳定分析静力计算自重将坝体剖面分成两个三角形和长方形计算其标准值，跟防浪墙廊道的影响不计入在内。
静水压力按设计洪水位时的上下游水压力斜面上的垂直水压力分别计算其标准值析利用两种方法进行稳定分析，以确保大坝安全。
抗剪强度公式抗滑稳定安全系数坝体与坝基间接触面上的抗剪断摩擦系数作用于滑动面以上的所有总水平力作三校核洪水位情况的荷载组合表非溢流坝坝基面校核状况静力计算表荷载竖向力水平力力臂力矩↑←↙↘自重水压力扬压力浪压力四稳定分下表二设计洪水位情况的荷载组合表非溢流坝坝基面设计状况静力计算表荷载竖向力水平力力臂力矩↑←↙↘自重水压力扬压力浪压力。
扬压力扬压力强度在坝踵处为，排水孔中心线上为，坝趾处为，取。
浪压力坝前水深大于浪长采用水工建筑物公式计算，荷载作用标准值和设计值成果见流坝段的应力及稳定分析静力计算自重将坝体剖面分成两个三角形和长方形计算其标准值，跟防浪墙廊道的影响不计入在内。
静水压力按设计洪水位时的上下游水压力斜面上的垂直水压力分别计算其标准值渗透压力系数，取基本组合安全系数，取坝体与坝基岩石的摩擦系数，取查表通过计算可得综上所述，拟定坝底宽度为故，可得重力坝非溢流坝剖面图为非溢流坝剖面图第三节非溢的容重，取水的容重，取渗透压力系数，取通过计算可得按稳定控制条件任务书式中坝高混凝土的容重，取水的容重，取层，取高差为。
基础廊道距基岩面的距离，宜不小于倍的底宽，故取。
剖面形态重力坝的基本剖面为三角形。
为了满足要求，其坝底宽度应加以控制。
按应力控制条件任务书式中坝高混凝土中取上游坡为，下游坡为廊道的布置根据要求，廊道上游壁到上游坝面的距离应不小于倍的水头，故取，宽度为，取，高，取。
坝体纵向排水检查廊道般靠近坝顶上游侧每隔高差设置足应力要求的前提下，上游坡应尽可能缓，同时考虑电站进水口闸门拦污栅和操作便利。
通常在坝高的的范围内，故取折坡点高程在高程处。
上下游边坡般情况下重力坝的上游坡为，下游坡为。
故在本设计核洪水位防浪墙高度取综上所述，该混凝土重力坝坝顶高程为。
根据前面的计算所得坝顶高程取为，则坝高为坝顶宽度取坝高的即，故取上游折坡点高程为尽量利用水重，在满得两种情况下的坝高，取两者中最大的坝高作为最终选择的坝高。
具体如下设计洪水位时坝顶高程设计洪水位校核洪水位时坝顶高程校多年平均最大风速为，风向基本垂直坝轴线，吹程。
坝顶高程的确定根据已知条件可以得出正常蓄水位时和校核洪水位时的安全超高分别为和，故通过前面计算得到的水位加上其各自的安全超高，即体工程由挡水坝段溢流坝段泄水底孔坝段电站坝段及其建筑物组成。
电站为坝后式。
第二节重力坝非溢流坝段的设计非溢流坝段的剖面设计坝顶高程基本资料的确定根据已知的风向吹力实测最大风速，本工程适宜采用混凝土重力坝。
三枢纽布置本工程是以发电发电为主的综合利用工程，溢流坝段应布置在主河槽处，冲沙孔应布置在电站进水口附近，另外电站布置应考虑地形交通及电站附属建筑物布置等条件。
本枢纽的主条件泄洪问题容易解决，施工倒流容易。
浆砌石重力坝虽然可以节约水泥用量，但不能实现机械化施工，施工速度慢，施工质量难以控制，故不可取。
混凝土重力坝可以采用机械化施工，施工方便，施工速度较快，缩短工期，故地形条件，故方案不可取。
土石坝方案坝址附近没有适宜地形修建溢洪道，若开挖溢洪道，则工程量较大，并且当地土料缺乏，故该方案不可取。
重力坝方案混凝土重力坝和浆砌石重力坝都能充分利用当地的自然条地形条件，故方案不可取。
土石坝方案坝址附近没有适宜地形修建溢洪道，若开挖溢洪道，则工程量较大，并且当地土料缺乏，故该方案不可取。
重力坝方案混凝土重力坝和浆砌石重力坝都能充分利用当地的自然条件泄洪问题容易解决，施工倒流容易。
浆砌石重力坝虽然可以节约水泥用量，但不能实现机械化施工，施工速度慢，施工质量难以控制，故不可取。
混凝土重力坝可以采用机械化施工，施工方便，施工速度较快，缩短工期，故本工程适宜采用混凝土重力坝。
三枢纽布置本工程是以发电发电为主的综合利用工程，溢流坝段应布置在主河槽处，冲沙孔应布置在电站进水口附近，另外电站布置应考虑地形交通及电站附属建筑物布置等条件。
本枢纽的主体工程由挡水坝段溢流坝段泄水底孔坝段电站坝段及其建筑物组成。
电站为坝后式。
第二节重力坝非溢流坝段的设计非溢流坝段的剖面设计坝顶高程基本资料的确定根据已知的风向吹力实测最大风速，多年平均最大风速为，风向基本垂直坝轴线，吹程。
坝顶高程的确定根据已知条件可以得出正常蓄水位时和校核洪水位时的安全超高分别为和，故通过前面计算得到的水位加上其各自的安全超高，即得两种情况下的坝高，取两者中最大的坝高作为最终选择的坝高。
具体如下设计洪水位时坝顶高程设计洪水位校核洪水位时坝顶高程校核洪水位防浪墙高度取综上所述，该混凝土重力坝坝顶高程为。
根据前面的计算所得坝顶高程取为，则坝高为坝顶宽度取坝高的即，故取上游折坡点高程为尽量利用水重，在满足应力要求的前提下，上游坡应尽可能缓，同时考虑电站进水口闸门拦污栅和操作便利。
通常在坝高的的范围内，故取折坡点高程在高程处。
上下游边坡般情况下重力坝的上游坡为，下游坡为。
故在本设计中取上游坡为，下游坡为廊道的布置根据要求，廊道上游壁到上游坝面的距离应不小于倍的水头，故取，宽度为，取，高，取。
坝体纵向排水检查廊道般靠近坝顶上游侧每隔高差设置层，取高差为。
基础廊道距基岩面的距离，宜不小于倍的底宽，故取。
剖面形态重力坝的基本剖面为三角形。
为了满足要求，其坝底宽度应加以控制。
按应力控制条件任务书式中坝高混凝土的容重，取水的容重，取渗透压力系数，取通过计算可得按稳定控制条件任务书式中坝高混凝土的容重，取水的容重，取渗透压力系数，取基本组合安全系数，取坝体与坝基岩石的摩擦系数，取查表通过计算可得综上所述，拟定坝底宽度为故，可得重力坝非溢流坝剖面图为非溢流坝剖面图第三节非溢流坝段的应力及稳定分析静力计算自重将坝体剖面分成两个三角形和长方形计算其标准值，跟防浪墙廊道的影响不计入在内。
静水压力按设计洪水位时的上下游水压力斜面上的垂直水压力分别计算其标准值。
扬压力扬压力强度在坝踵处为，排水孔中心线上为，坝趾处为，取。
浪压力坝前水深大于浪长采用水工建筑物公式计算，荷载作用标准值和设计值成果见下表二设计洪水位情况的荷载组合表非溢流坝坝基面设计状况静力计算表荷载竖向力水平力力臂力矩↑←↙↘自重水压力扬压力浪压力三校核洪水位情况的荷载组合表非溢流坝坝基面校核状况静力计算表荷载竖向力水平力力臂力矩↑←↙↘自重水压力扬压力浪压力四稳定分析利用两种方法进行稳定分析，以确保大坝安全。
抗剪强度公式抗滑稳定安全系数坝体与坝基间接触面上的抗剪断摩擦系数作用于滑动面以上的所有总水平力作用于滑动面以上的所有总铅直力作用于滑动面上的扬压力抗剪断强度公式坝体与坝基间接触面上的抗剪断摩擦系数和抗剪断粘聚力坝体与坝基间接触面的面积抗滑稳定计算见下表抗滑稳定按抗剪断公式计算抗滑稳定安全系数，计算过程见下表抗滑稳定计算项目结论校核水位满足要求设计水位满足要求计算结果见下表稳定计算表类型荷载组合计算安全系数允许安全系数计算安全系数允许安全系数非溢流坝基本组合特殊组合满足规范要求。
五抗滑稳定验算抗滑稳定按承载能力极限状态验算稳定安全系数，计算结果见下表。
基本公式，式中﹡作用效应函数﹡结构及构件抗力函数分别为永久作用分项系数及标准值分别为可变作用分项系数及标准值几何参数标准值基本组合结构系数抗滑稳定验坝面的水压力强度上下游面坡率经计算得边缘主应力上游坝址处下游坝址处三反弧超出段应力验算经计算可得反弧段圆心距坝底的距离为反弧段与直线段切点距坝底的距离为鼻坎超出基本剖面的距离验算，故无需验算超出段应力条件。
四溢流坝挑距的确定根据挑距公式进行计算式中水舌挑射距离坝顶水面流速，取平均流速的倍，故鼻坎的挑角坝顶水深的铅直投影高度，取坝顶至河床表面的高差经计算得五最大冲坑水垫厚度和冲坑深度根据公式进行计算水垫厚度冲坑深度冲刷系数较易冲类基岩单宽流量上下游水位差下游水深计算出故挑流消能形成的冲坑不会影响大坝的安全。
第五节坝体细部构造及地基处理坝体构造本设计的重力坝采用实体结构，坝顶面按路面设计，在坝顶上布置排水系统和照明设备，需设防浪墙坝顶排水管起重机轨道坝身排水。
坝体分缝混凝土重力坝为防止在运用期由于温度变化发生伸缩变形和地基可能产生的不均匀沉陷而引起的裂缝，以及为了适应施工期混凝土的浇筑能力和温度控制等，常需设置垂直于坝轴线的横缝和平行于坝轴线的纵缝。
横缝的宽度取决于地基条件和温度的变化，般取为，缝内常用沥青细毛毡或沥青玛蹄脂填充。
横缝的间距，即坝段长度取决于地形地质和气温条件，以及混凝土材料的温度收缩特性。
施工时，混凝土的浇筑能力和冷却设施等因素，般为，在此取。
横缝中的止水设备必须与坝基妥善连接，止水片的下端应伸入岩基，并用混凝土紧密嵌固沥青井也必须埋入岩基，并将加热设备锚固于岩基中以防拔出。
对于非溢流坝段和横缝设于闸墩中间的溢流坝段，止水片的上端必须伸到最高水位以上，沥青井的上端则须伸至坝顶，并在顶部设盖板保护。
横缝止水设备的下游宜设排水孔，以排除渗水，孔径般为。
纵缝采用错缝，间距般为，取为，浇筑块的
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