大将原燃烧器改造为水平浓淡燃烧器，保持二次风喷口不动，次风喷口改成水平浓缩煤粉燃烧器，次风速平均风速降为。考虑到所燃用的烟煤着火性能比较好，采用浓淡不等风速设计，浓缩比为，浓次风流速，淡次风流速。二次风喷口中间采用直隔板隔开，各喷口距离不变。石化分公司热电厂对号锅炉进行燃烧系统改造是必要的。设计依据严格执行火力发电低等问题。为了解决现有问题，保持锅炉运行的稳定性安全性经济性，以适应燃烧多煤种的需要，辽阳在年由哈工大将原燃烧器改造为浓淡燃烧器，改造后的燃烧器仍然存在锅炉炉内燃烧组织不好，锅炉结焦减温水量大以上负荷运行时燃烧不稳氮氧化物排放量高锅炉效率以来，通过实际运行发现，锅炉负荷在左右常规运行时，减温水量比较大，炉膛部分结焦，屏式过热器结焦比较严重。阳石化热电厂煤源变化较大，燃煤煤质波动范围大，造成锅炉燃烧器无法适应。号锅炉自年投产炉膛顶棚管标高米，运转层标高为米。由于辽从炉膛拐点起至汽包中心绝对高度为。壁，前后水冷壁下部管子倾斜与水平线成角，形成冷灰斗，后水冷壁在炉膛出口下缘向炉内凸起形成具有上倾角和仰角的折焰角。炉膛断面为正方形，深度和宽度均为，炉膛四周由，节距为的膜式水冷锅炉结构全部为钢结构，除下级省煤器和空气预热器采用支承方式外，锅炉本体全部悬吊于顶板上。其中号锅炉为型，是北京巴布科克威尔科克有限公司生产厂生产的单汽包自然循环∩型布置的固态排渣煤粉炉。项目概况及改造的必要性辽阳石化分公司热电厂现有机组均投产于世纪年代，总装机规模为七炉八机。未经允许，请勿外传,辽宁电力勘测设计院年月概述附件号锅炉燃烧器改造后方案简图附件辽阳石化分公司关于委托编制热电厂锅炉装置炉燃烧器改造项目可行性研究报告的函核准通过，归档资料。投资估算及经济评价投资估算经济评价结论改造的必要性设计依据设计范围主要设计原则燃烧器改造燃烧器改造改造前后节能情况施工轮廓进度概述概述项目概况及改造的必要性设计依据设计范围主要设计原则燃烧器改造燃烧器改造改造前后节能情况施工轮廓进度投资估算及经济评价投资估算经济评价结论附件号锅炉燃烧器改造后方案简图附件辽阳石化分公司关于委托编制热电厂锅炉装置炉燃烧器改造项目可行性研究报告的函核准通过，归档资料。未经允许，请勿外传,辽宁电力勘测设计院年月概述项目概况及改造的必要性辽阳石化分公司热电厂现有机组均投产于世纪年代，总装机规模为七炉八机。其中号锅炉为型，是北京巴布科克威尔科克有限公司生产厂生产的单汽包自然循环∩型布置的固态排渣煤粉炉。锅炉结构全部为钢结构，除下级省煤器和空气预热器采用支承方式外，锅炉本体全部悬吊于顶板上。炉膛断面为正方形，深度和宽度均为，炉膛四周由，节距为的膜式水冷壁，前后水冷壁下部管子倾斜与水平线成角，形成冷灰斗，后水冷壁在炉膛出口下缘向炉内凸起形成具有上倾角和仰角的折焰角。从炉膛拐点起至汽包中心绝对高度为。炉膛顶棚管标高米，运转层标高为米。由于辽阳石化热电厂煤源变化较大，燃煤煤质波动范围大，造成锅炉燃烧器无法适应。号锅炉自年投产以来，通过实际运行发现，锅炉负荷在左右常规运行时，减温水量比较大，炉膛部分结焦，屏式过热器结焦比较严重。在年由哈工大将原燃烧器改造为浓淡燃烧器，改造后的燃烧器仍然存在锅炉炉内燃烧组织不好，锅炉结焦减温水量大以上负荷运行时燃烧不稳氮氧化物排放量高锅炉效率低等问题。为了解决现有问题，保持锅炉运行的稳定性安全性经济性，以适应燃烧多煤种的需要，辽阳石化分公司热电厂对号锅炉进行燃烧系统改造是必要的。设计依据严格执行火力发电厂设计规程。经济评价按采用中国石油天然气股份有限公司建设项目经济评价方法与参数。辽阳石化分公司关于委托编制热电厂锅炉装置号炉燃烧器改造可行性辽宁电力勘测设计院年月研究报告的函。设计范围对号锅炉燃烧系统进行改造燃烧器本体及固定装置。燃烧器二次风箱及与之相接的二次风道接口。燃烧器区域弯管水冷壁。次风管加装可调缩孔部分次风管弯头更换。燃烧器系统保温油漆及耐火塑料浇注。对上述系统的附属部分的设计燃烧器的二次风喷口。下二次风喷口内的四个角高能点火枪及油枪。火焰检测探头。主要设计原则工艺系统设计应在保证电厂安全生产的条件下尽可能的利用现有条件，减少拆迁量，以减少投资。以安全生产，提高锅炉运行的稳定性安全性，经济性为原则。各系统设计均应严格遵守相关的规程规定。燃烧器改造燃烧器改造原有燃烧系统存在的问题辽阳石化分公司热电厂号锅炉为型，单汽包自然循环型布置的固态排渣煤粉炉。锅炉结构全部为钢结构，除下级省煤器和空气预热器采用支承方式外，锅炉本体全部悬吊于顶板上。炉膛断面为正方辽宁电力勘测设计院年月形，深度和宽度均为，炉膛四周由，节距为的膜式水冷壁，前后水冷壁下部管子倾斜与水平线成角，形成冷灰斗，后水冷壁在炉膛出口下缘向炉内凸起形成具有上倾角和仰角的折焰角。从炉膛拐点起至汽包中心绝对高度为。炉膛顶棚管标高米，运转层标高为米。锅炉采用辐射对流过热器，按烟气流向炉顶分别悬挂屏式过热器高温过热器和低温过热器。在后竖井布置有上级省煤器上级空气预热器下级省煤器和下级空气预热器。屏式过热器为辐射式，高温过热器和低温过热器为对流过热器。空预器为立式管式空预器。过热器系统采用两级减温水，级减温布置在低温过热器和屏式过热器之间，在屏式过热器和高温过热器之间布置有二级减温器，喷水水源来自锅炉给水。炉膛出口烟气温度为。喷燃器为正四角切向的固定直流式煤粉喷燃器，于年月由哈工大将原燃烧器改造为水平浓淡燃烧器，保持二次风喷口不动，次风喷口改成水平浓缩煤粉燃烧器，次风速平均风速降为。考虑到所燃用的烟煤着火性能比较好，采用浓淡不等风速设计，浓缩比为，浓次风流速，淡次风流速。二次风喷口中间采用直隔板隔开，各喷口距离不变。次风喷口与二次风喷口以反切的方法布置，两者的中心线夹角为，其目的是利用次风射入炉后偏转使煤粉更加密集，保证在高次风速下的稳燃性能。二次风四角反向相切，假想切圆直径为。每组喷燃器喷口由两层二次风夹层次风喷口，分三层共计六个二次风喷口，三个次风喷口，在第二层下二次风喷口装有自动点火装置。各二次风喷口均设置单独的风量调节装置。次风喷口面积，二次风口截面积。原锅炉各参数见表表。辽宁电力勘测设计院年月表各喷口的标高层数喷口标高第三层上二次风上次风下二次风第二层上二次风中次风下二次风第层上二次风下次风下二次风表燃烧器主要设计参数名称次风二次风漏风风率风温风速风口面积单角风口数量个表设计煤质分析序号名称符号单位数值收到基碳收到基氢收到基氧收到基氮收到基硫收到基灰分收到基水分空气干燥基水分收到基挥发分低位发热量灰熔点辽宁电力勘测设计院年月表锅炉主要设计参数项目单位数值汽包工作压力主汽温度主汽压力主汽流量给水温度排烟温度锅炉效率燃料消耗量表锅炉原热力计算结果汇总表类别名称符号单位数值锅炉规范型号燃烧方式煤粉蒸发量过热蒸汽压力过热蒸汽温度给水温度汽包蒸汽压力热损失排烟热损失化学未燃烧热损失机械未燃烧热损失散热损失灰渣物理热损失热平衡锅炉机组效率η燃料消耗量燃料计算耗量炉膛空气过剩系数容积理论燃烧温度炉膛出口烟气温度总辐射受热面积炉膛总面积辐射传热量辽宁电力勘测设计院年月类别名称符号单位数值容积热负荷截面积热负荷辐射受热面热负荷减温器型式喷水减温级减温幅度二级减温幅度额定负荷级喷水量额定负荷级喷水量尾部受热面省煤器沸腾率预热器进风温度热风温度排烟温度号锅炉年由哈工大将原燃烧器改造为浓淡燃烧器，改造后的燃烧器仍然存在影响锅炉运行稳定安全的因素。现燃烧系统存在问题主要表现为锅炉炉内燃烧组织不好，具体如下二次风射流刚性差，易偏斜，使实际燃烧切圆过大，造成火焰冲刷水冷壁，燃烧区域水冷壁结渣。并导致着火距离喷口太近，喷口区域结渣及烧坏喷口。二风混合不好，造成煤粉燃烬推迟，火焰抬高，飞灰含碳量增加，致燃烧区域上部及大屏结渣，减温水量增加。制粉系统次风无法调整，造成次风风速各角不，致使各角刚性不，无法与二次风组成合理燃烧工况二次风动量比失衡，炉膛火焰偏斜，运行中乙侧墙和后墙炉膛火焰温度较其它部分高。在高负荷下喷口区域热负荷过大，在燃烧器区结焦和烧坏喷口。在高负荷时，屏式过热器结焦比较严重，尤其在大多数在吹灰器喷口处结焦较为严重角区及二次风喷口均有严重结焦现象，当运行时间较长时，炉膛掉焦，使得燃烧不稳。辽宁电力勘测设计院年月氮氧化物排放浓度较高，在锅炉负荷为时，氮氧化物浓度值约为。风包粉系列浓淡燃烧器原理及特点风包粉系列浓淡煤粉燃烧技术是针对我国电力工业对煤粉燃烧的需要，通过对炉内燃烧器区域气相及气固两相流场的深入研究，发现相当部分锅炉炉膛内存在煤粉向炉膛四周分离，从而产生系列不良后果。提出了解决这问题的技术措施，使煤粉相对集中在火焰中部，而炉壁四角则空气相对过剩，从而实现了炉内风包粉的燃烧方式。浓淡燃烧的基本原理是将次风分成浓淡两股气流，利用浓煤粉气流着火稳定性好的特点来提高燃烧器的着火稳燃能力，浓淡两股气流偏离各自燃烧的化学当量比，可以抑制的生成排放。还研制了配套的高浓缩比低阻力的煤粉浓缩器，增强了浓缩燃烧的作用。