铸造应力。

两内孔，考虑其孔径较小铸造困难，为简化铸造毛坯外型，机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班现直接将圆柱铸成实心的。

两内孔精度要求参照机械制造工艺设计简明手册以下简称工艺手册表确定工序尺寸及余量为钻孔扩孔半精铰精铰孔毛坯为铸孔，内孔精度要求表面粗糙度为，参照工艺手册表确定工序尺寸及余量为粗镗粗镗工序粗镗，半精镗孔以外圆及底面为粗基准，选案是既能保证各位置度要求，又可以经济的加工，还要尽量减少辅助时间，即集中加工，减少来回移动时间，因此，最后的加工路线确定如下机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班工序半精铣底面以上端面为基准，选用立式和专用夹具。

工序钻扩两孔以外圆和底面基准，选用摇臂钻床和专用夹具。

工序半精铰，精铰两孔以外圆和底面基准，选用摇臂钻床和专用夹具。

工序粗镗，半精镗孔以外圆及底面为粗基准，选用卧式铣镗床和专用夹具。

工序半精铰，精铰两孔以外圆和底面基准，选用摇臂钻床和专用夹具。

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工，还要尽量减少辅助时间，即集中加工，减少来回移动时间，因此，最后的加工路线确定如下机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班工序半精铣底面以上端面为基准，选用立式和专用夹具部分内容简介然后加工了孔的上端面，孔的上端面及底面，该方案看似可行，但略有不足之处，即不能保证两个上端面与小孔中心线的垂直度要求而方案二是先加工上下表面，然后加工孔，再加工小孔，该方案虽可保证两孔中心线间距，但也未必能保证两个上端面与小孔中心线的垂直度要求。

此两种方案虽都可行，但都有不足之处，我们最终要确定的方案是既能保证各位置度要求，又可以经济的加工，还要尽量减少辅助时间，即集中加工，减少来回移动时间，因此，最后的加工路线确定如下机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班工序半精铣底面以上端面为基准，选用立式和专用夹具。

工序钻扩两孔以外圆和底面基准，选用摇臂钻床和专用夹具。

工序半精铰，精铰两孔以外圆和底面基准，选用摇臂钻床和专用夹具。

工序粗镗，半精镗孔以外圆及底面为粗基准，选用卧式铣镗床和专用夹具。

工序粗铣，半精铣端面以底面及两个小孔中心线为基准。

工序粗铣半精铣孔端面以底面及两个小孔中心线为基准。

工序粗铣圆柱侧面以底面为基准，卧式铣床和专用夹具。

工序钻锥孔及底孔以上端面为基准选用摇臂机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班钻床及专用夹具。

工序攻螺纹。

工序切断以端面及底面为基准选用卧式铣床床和专用夹具。

工序去毛刺清洗。

工序终检。

四机械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定拨叉零件材料为，毛坯重量约生产中批采用金属型铸造毛坯。

依据上述原始资料及加工工艺，分别确定各加工面的机械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸如下由于工件较小，为方便加工节省材料将两件铸在起，同时加工。

铸件的圆角半径按表选则金属型铸造，拔模斜度外表面。

毛坯热处理方式为自然时效处理以消除铸造应力。

两内孔，考虑其孔径较小铸造困难，为简化铸造毛坯外型，机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班现直接将圆柱铸成实心的。

两内孔精度要求参照机械制造工艺设计简明手册以下简称工艺手册表确定工序尺寸及余量为钻孔扩孔半精铰精铰孔毛坯为铸孔，内孔精度要求表面粗糙度为，参照工艺手册表确定工序尺寸及余量为粗镗粗镗半精镗内孔端面加工余量计算长度为按照工艺手册表得孔外端面单边加工余量为，基准为公差表铣削余量精铣削的公称余量单边为铣削公差现规定本工序粗削的加工精度为级，因此可知本工序的加工尺寸偏差入体方向，由于毛坯及以后各道工序的加工都有加工公差，因此规定的加工余量其实只是名义上的加机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班工余量，实际上，加工余量有最大及最小之分，由于本设计规定的零件为中批生产应该采用调整法加工，因此在计算最大最小加工余量时应按调整法加工方式予以确定基准端面毛坯尺寸加工余量粗铣加工余量单边半精铣的加工余量单边毛坯最大尺寸毛坯最小尺寸粗镗后最大尺寸粗镗后最小尺寸半精镗后与零件图尺寸相同即两圆柱端面加工余量及公差圆柱圆柱端面为自由尺寸公差，表面粗糙度值要求为，要求粗铣半精铣比对单边余量，公差。

半精铣的加工余量单边粗铣加工余量单边毛坯名义尺寸毛坯最大尺寸毛坯最小尺寸粗铣后最大尺寸机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班粗铣后最小尺寸半精铣后与零件图尺寸相同即五加工基本工时工序粗铣半精铣底面选择刀具根据切削手册根据表选择硬质合金刀具根据表铣削深度铣削宽度端铣刀直径由于采用标准硬质合金端铣刀，故齿数表铣刀几何形状查表由于，选择切削用量决定铣削深度由于加工余量不大，铸体为金属型，铸造表面粗糙度为所以可以在次走刀内切完决定每齿进给量当使用铣床功率为查表时取选择铣刀磨钝标准及刀具寿命机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班根据表铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时，精加工时，由于铣刀直径故刀具寿命查表根据表当各修正系数为故根据型立铣说明书设计手册表选择因此实际切削速度和每齿进给量为根据机床功率根据表当近似根据型立铣说明机床主轴允许功率为，故因此所选择的切削用量可以采用机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班即计算基本工时式中根据表，对称安装铣刀，入切量及超切量则近似根据型立铣说明机床主轴允许功率为故因此所选择的切削用量可以采用，即机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班计算基本工时式中根据表，对称安装铣刀，入切量及超切量则工时为工序粗铣圆柱侧面选择刀具切削手册据表选择硬质合金刀具根据表铣削深度铣削宽度端铣刀直径由于采用标准硬质合金端铣刀，故齿数铣刀几何形状查表由于，选择切削用量决定铣削深度由于加工余量不大，可以在次走刀内切完决定每齿进给量当使用铣床功率为时查表取选择铣刀磨钝标准及刀具寿命机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班根据表铣刀刀齿刀面最大磨损量为粗加工时，精加工时由于铣刀直径故刀具寿命查表根据表当各修正系数为故根据型立式铣说明书设计手册表选择因此实际切削速度和每齿进给量为根据机床功率根据表当近似根据型立式铣说明机床主轴允许功率为机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班故因此所选择的切削用量可以采用即计算基本工时式中根据表，对称安装铣刀，入切量及超切量则故工序钻锥孔及底孔钻锥孔锥柄麻花钻钻头几何形状为表及表双锥，修磨横刃选择切削用量按加工要求决定进给量根据表当加工要求为精度铸铁硬度时由于所以应乘以修正孔系数则由钻床手册取决定钻头磨钝标准及寿命由表，当时，钻头后刀面最大磨损量取为寿命机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班决定切削速度由表硬度由钻床说明手册选取计算工时二钻底孔锥柄麻花钻钻头几何形状为表及表双锥修磨横刃选择切削用量按加工要求决定进给量根据表当加工要求为精度铸铁硬度时由于所以应乘以修正孔系数则由钻床手册取决定钻头磨纯标准及寿命由表，当时，钻头后刀面最大磨损量取为寿命机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班决定切削速度由表硬度由钻床说明手册选取计算工时工序攻螺纹切削速度则按机床选取则基本工时攻孔工序切断选择刀具查设计手册表选择中齿锯片铣刀刀具寿命查表高速钢切断铣刀切削用量次走刀切断机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班查表根据立式铣床说明书设计手册表机床主轴转速为计算基本工时第二章夹具设计机床夹具的功用稳定保证工件的加工精度用夹具装夹工件时，工件相对于刀具及机床的位置精度由夹具保证，不受工人技术水平的影响，使批工件的加工精度趋于致。

减少辅助工时，提高生产率使用夹具装夹工件无需划线找正，可显著地减少辅助工时，方便快捷可提高工件刚性，使用较大的切削用量可实现多件多工位同时装夹，可采用高效夹紧机构，提高劳动生产率。

机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班扩大机床使用范围，实现机多能根据加工机床的成形运动，附以不同类型的夹具，可扩大机床的工艺范围，为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低工人的劳动强度，需要设计专用夹具。

二问题的提出本夹具是用来加工两边的孔，由于此孔未铸出，必须经过钻，扩，铰三道工序，此加工中经小组讨论，采用及专用夹具进行加工。

三夹具设计定位基准的选择由零件图可知，此孔有精度要求并与其上下端面均有定的垂直度要求，在本工艺中上下端面已铣并达到定的精度，故采用孔的上端面为主要定位基准，所以其尺寸可由型块卡紧和大平面保证。

切削力及夹紧力计算由于实际加工的经验可知，钻削时的主要切削力为钻头的切削方向，即垂直于第定位基准面，在两侧只需要采用两个型块适当夹紧后本夹具即可安全工作因此，无须再对切削力进行计算机械制造工艺学夹具设计呼伦贝尔学院工程技术学院级机制班定位误差分析批工件在卡具中定位时，各个工件所占据的位置不完全致，因此使加工后，各工件加工尺寸的不致，而形成误差，即工件定位时造成的加工表面相对工序基准的误差。

形成原因有两个，是由于定位基准与设计基准不重合而造成。

二是定位基准与限位基准不重合而造成。

定位元件尺寸以及公差的确定。

本夹具主要定位元件为型块和大平面。

其中型块和大平面保证了孔的尺寸精度活动型块是可以滑动的，防止形成过定位。

本工序采用孔上端面定位，工序基准与定位基准重合，故其基准不重合为，在本工序主要考虑钻套索形成的误差所以