铁水为基础收入支出项目质量项目质量铁水钢水废钢炉渣石灰炉气萤石喷溅轻烧生白云石烟尘炉衬渣中铁珠氧气合计合计上表中，由表得实际耗氧量，所以，氧气量。

钢水量。

其他数据均由前面列出的表中取得。

所以炉气自由氧含量，质量。

可由表表查得，和则由炉气总体积来确定。

现计算如下。

炉气总体积式中和各组分总体积不计自由氧的氧气消耗量铁水与石灰中的与反应还原出的氧量，其质量为见表炉气中自由氧含量由氧气纯度为转换得来。

。

转换得来。

。

和各组分总体积不计自由氧的氧气消耗量铁水与石灰中炉气总体积式中部分内容简介成分。

炉气中含有和。

其中和可由表表查得，和则由炉气总体积来确定。

现计算如下。

炉气总体积式中和各组分总体积不计自由氧的氧气消耗量铁水与石灰中的与反应还原出的氧量，其质量为见表炉气中自由氧含量由氧气纯度为转换得来。

。

所以炉气自由氧含量，质量。

体积系炉气总体积与其它成分的体积之差重量为。

表炉气量及其成分炉气成分炉气量体积体积分数合计第四步计算脱氧和合金化前的钢水量。

钢水量铁水量铁水中元素的氧化量烟尘喷溅和渣中的铁损据此，可以编制脱氧和合金化前的物料平衡表。

表未加入废钢时物料平衡表收入支出项目质量项目质量铁水钢水石灰炉渣萤石炉气生白云石喷溅炉衬烟尘氧气渣中铁珠合计合计注计算误差为误差在允许范围内，说明结果是合理可取的。

第五步计算加入废钢的物料平衡。

如同第步中计算铁水中元素氧化量样，利用表的数据先确定废钢中元素的氧化量及其耗氧量和成渣量，制得表，再将其与表归类合并，遂得加入废钢后的物料平衡表和表。

由后面的热平衡计算，可得出加入废钢量为铁水量的，即废钢比为。

由此按表数据，计算所的表如下。

表废钢中元素的氧化产物及其成渣量元素反应产物元素氧化量耗氧量产物量进入钢中量入气入气入气合计成渣量表加入废钢的物料平衡表以铁水为基础收入支出项目质量项目质量铁水钢水废钢炉渣石灰炉气萤石喷溅轻烧生白云石烟尘炉衬渣中铁珠氧气合计合计上表中，由表得实际耗氧量，所以，氧气量。

钢水量。

其他数据均由前面列出的表中取得。

计算误差误差误差在允许范围内，说明结果可取。

在列表时，由后面热平衡计算所得，可知废钢比按铁水量进行计算，则可得废钢量再按照铁水废钢为基础进行计算，其中比例皆出自表，则可得合计总量铁水量石灰量萤石量轻烧生白云石量炉衬量氧气量。

根据误差，进行计算，可得支出总量按照表中的比例进行计算支出表中其他项，计算过程同上计算收入项过程。

将所得数据列入表，如下。

表加入废钢的物料平衡表以铁水废钢为基础收入支出项目质量项目质量铁水钢水废钢炉渣石灰炉气萤石喷溅轻烧生白云石烟尘炉衬渣中铁珠氧气合计合计第六步计算脱氧和合金化后的物料平衡。

先根据钢种成分设定值表和铁合金成分及其回收率表算出铬铁锰铁和硅铁的加入量，再计算其元素的烧损量。

将所有结果与表归类合并，即得冶炼炉钢的总物料平衡表。

锰铁加入量为钢种终点锰铁中含量回收率钢水量查表表和表可得硅铁加入量为钢种终点加锰铁后的钢水量硅铁中的含量回收率查表表，并根据下表，进行计算，可得表铁合金中元素烧损量及产物量类别元素烧损量脱氧量成渣量炉气量入钢量锰铁合计硅铁合计总计钢水可见，含碳量尚未达到设定值。

为此需在钢包内加焦粉增碳。

其加入量为钢水量焦碳中的含量回收率焦粉生成的产物如下表所示。

在下表中，气体量为和挥发分的总和未计算挥发分燃烧的影响。

表焦粉生成产物表碳烧损量耗氧量气体量成渣量碳入钢量由此可得冶炼过程即脱氧和合金化后的总物料平衡表，如下。

表总物料平衡表收入支出项目质量项目质量铁水钢水废钢炉渣石灰炉气萤石喷溅轻烧生白云石烟尘炉衬渣中铁珠氧气锰铁硅铁焦粉合计合计上表中数据均由前面表中数据取得或计算所得，计算方法同表表计算方法，不再赘述。

计算误差误差误差在允许范围内，说明所得物料平衡数据可取。

以上为本次设计的物料平衡的计算中未包括支腿加强环箍筋板及耳轴支撑架的质量。

如为焊接外壳，此质量与实际质量相近如为铆接桶底，则需要加上盖板衬垫及铆钉头的质量，这些质量约占总质量的。

空盛钢桶质量由代入上式即空盛钢桶质量约为钢桶额定容量值的。

考虑到其它未计入的钢结构件与耐火砖塞杆砖或滑板质量，应考虑增加约的质量，则空桶质量为额定值的，即。

④钢包满装时的总质量盛钢桶容量仍按可超装量，渣量为金属量的计算，则钢包满装时最大质量为即因此，在选用浇注起重机时，还应考虑起重机的吨位应大于加自身吊钩的总质量。

钢包需用量车间需要的钢包数的计算式式中车间每昼夜生产周转使用的钢包个数车间每昼夜冷修的钢包数车间备用的钢包数，取钢包总数的，本设计取。

车间昼夜出钢炉数，本设计取炉每炉钢使用钢包的作业时间，本设计取。

代入数值个试中每个冷修钢包的修理周转时间取，本设计取。

钢包使用寿命，般取次，本设计取次。

代入数值个个则个表钢包作业时间表项目钢包容量使用周转时间浇注冷却清理装水口装塞棒烤水口及待用合计修理周转时间冷却拆砖砌砖烘烤合计转炉炼钢车间设计及计算现代转炉炼钢车间的基本工艺是铁水预处理复吹转炉炉外精炼连铸。

氧气转炉炼钢的主要特点是冶炼周期短，日产炉数多，吞吐量大，生产频率高。

因此，在确定氧气转炉炼钢车间的总体布置和工艺流程时，必须处理好车间内各个工序环节的衔接关系，以及与炼铁轧钢的协调，保证各个物料流顺行，互不干扰，各工序作业顺畅，以充分满足生产的需要，并尽可能采用机械化自动化的操作和管理。

转炉车间组成与生产能力计算转炉车间组成现代氧气转炉炼钢车间般由以下各部分组成主厂房包括炉子跨原料跨炉外精炼及钢包转运跨浇注系统各跨间铁水预处理站及铁水倒罐间或混铁炉间废钢堆场与配料间铁合金仓库及散状原料储运设施中间渣场耐火材料仓库二次烟气净化设施及煤气回收设施水处理设施分析检测及计算机监控设施备品备件库机修间生产必须的生活福利设施水电气氧氩氮压缩空气等的供应设施。

而车间的主要生产操作都集中在主厂房内进行，通常主厂房至少包括原料跨炉子跨和浇注跨单跨或多跨间。

转炉容量和座数的确定转炉容量转炉在个炉役期内，由于炉衬受侵蚀而逐渐减薄，炉容量随之增大，因此，需要个统的衡量标准，叫做公称容量。

目前，国内外对转炉公称容量的定义大致有三种，即在个炉役期内平均装金属量铁水废钢，优点是便于做物料平衡和热平衡计算平均炉产良锭坯量，优点是便于直接衡量车间的生产规模和各项技术经济指标平均炉产钢水量，它介于前二者之间，不仅便于相互换算比较，而且不受操作方法和浇注方法的影响。

我国转炉公称容量般用个炉役期内的平均炉产钢水量来表示。

当前，设备容量大型化已经成为氧气转炉的发展方向。

据年国内大中型钢铁企业统计，国内共有转炉座，转炉公称吨位总计为。

其中不小于的大型转炉座，其公称吨位为，占国内转炉公称吨位总量的中型转炉座，其公称吨位总计为，占和不大于小型转炉分别为座和座，公称吨位总计为，占。

表为氧气转炉公称容量系列，如下所示。

表氧气转炉公称容量系列转炉座数转炉座数的确定与采用的吹炼制度有关。

即采用三吹二制或二吹制。

所谓三吹二，就是保持两个转炉生产，个转炉处于修炉或待用状态二吹即个转炉生产，另个转炉处于修炉或待用状态。

三吹二制与二吹制比较，前者炉座利用率高，操作频率高，可达以上后者车间布置相对简单，而转炉容量较大。

由于炉衬材质的改进和溅渣护炉技术的采用，炉龄大幅度提高，生产实践中为提高生产效率，往往采用二吹二或三吹三模式，同时公称容量日趋大型化。

根据任务书中要求本次设计氧气顶吹转炉车间采用三吹二制吹炼制度。

车间生产能力的确定转炉车间生产能力的确定，实质上就是公称容量及炉座数的选定。

在选定转炉容量和座数时，要根据产品产量的需求和原料资源储量及来源，以及运输水电气的供应条件等进行论证。

确定炼钢生产规模之后，即可计算所需用的炉容量与座数。

计算年出钢炉数本计算在第章第节有详细介绍，取出钢炉数为万炉每年。

计算年产钢量年钢产量根据题目要求为万吨合格良坯。

转炉车间主厂房工艺布置氧气转炉炼钢车间的主厂房，般至少包括原料跨炉子跨和浇注跨三个跨间。

上述布置的特点是炉子跨位于主厂房中间，其侧为原料跨，另侧为浇注跨，可实行两面操作，侧兑铁水和加废钢，另侧出钢，互不干扰，物料流顺行。

另外，还有种为加料与出钢同侧，炉子跨在外侧，再依次布置原料跨和浇注跨。

这种布置钢包车运行距离较长，同时把原料跨分割为两段，不能设置贯通运输线。

调度不灵活。

原料跨间布置在原料跨内主要完成兑铁水加废钢和转炉炉前的工艺操作。

般在原料跨的两端分别布置铁水工段和废钢工段。

容量小于的转炉可采用混铁炉供应铁水，混铁炉布置有三种方式的混铁炉间主厂房内设单独的混铁炉跨建于主厂房内原料跨的端。

现普遍采用的是第三种方式。

对于容量不小于的转炉应优先采用混铁车又称鱼雷式铁水车。