由于本设计采煤机为双滚筒采煤机，所以后滚筒的截割比能耗可由下式求得。

式中后滚筒工作条件系数，根据采煤机割煤方式，取。

则采煤机所需电机功率为式中功率利用系数，采煤机用台电机驱动，取，功率水平系数，查表取牵引速度调节方式为自动调节，电机最大转矩和额定转矩的比值取则由于国内采煤机的功率均以系列化，根据计算数值就近选取，设计选采煤机的功率为。

则根据采煤机最小设计生产率决定的牵引速度，式中采煤机最小设计生产率采煤机平均采高采煤机截深，煤的容重根据截齿最大切削厚度决定的牵引速度，采煤机截割过程中，是滚筒以定的转速，同时又以定的牵引速度沿工作面移动，切削厚度呈月牙规律变化，如果滚筒条截线上安装的截齿数为，则截齿最大的切削厚度在月牙中部，可用下式求出。

上式中，般取，根据上面的计算取转分。

般来说，应小于截齿伸出齿座长度的，根据国产采煤机的实际情况，取。

出。

牵引速度，采煤机截割过程中，是滚筒以定的转速，同时又以定的牵引速度沿工作面移动，切削厚度呈月牙规律变化，如果滚筒条截线上安装的截齿数为，则截齿最大的切削厚度在月牙中部，可用下式求部分内容简介个值范围内变化，选择截煤机时的牵引速度，要根据下述几个方面因素，综合考虑。

根据采煤机最小设计生产率决定的牵引速度，式中采煤机最小设计生产率采煤机平均采高采煤机截深，煤的容重根据截齿最大切削厚度决定的牵引速度，采煤机截割过程中，是滚筒以定的转速，同时又以定的牵引速度沿工作面移动，切削厚度呈月牙规律变化，如果滚筒条截线上安装的截齿数为，则截齿最大的切削厚度在月牙中部，可用下式求出。

上式中，般取，根据上面的计算取转分。

般来说，应小于截齿伸出齿座长度的，根据国产采煤机的实际情况，取。

则式中截齿在齿座上伸出长度的，取。

则按液压支架的推移速度决定牵引速度般讲支架的推移速度应大于采煤机的牵引速度较好，这样可保证采煤机安全生产。

截割时牵引速度应根据上述三方面情况综合分析后确定，其最大值应等于或大于，但应小于，并与协调，使采煤机既能满足工作面生产能力的要求，又可避免齿座或叶片参与截割，并能保证采煤机安全生产。

综上所述，采煤机的牵引速度取采煤机的牵引速度确定后，则采煤机的生产率为将上述确定的直带入公式求得采煤机的生产率为采煤机所需电机功率由于采煤机在截割和装载过程中，受到很多因素的影响，所需电机功率大小，很难用理论方法精确计算，常采用类比法或比能耗法来估算。

采用比能耗法估算电机功率，是根据采煤机生产率和比能耗截割单位体积煤所消耗电功率试验资料来确定。

如果比能耗确定适当，计算值就比较合理。

本设计煤层截割阻抗为，根据下述公式可求得采煤机截割时的比能耗式中煤层截割比能耗，煤层截割阻抗基准煤截割阻抗，取，基准煤比能耗，通过插入法计算知，当牵引速度为时，基准煤比能耗为。

则由于本设计采煤机为双滚筒采煤机，所以后滚筒的截割比能耗可由下式求得。

式中后滚筒工作条件系数，根据采煤机割煤方式，取。

则采煤机所需电机功率为式中功率利用系数，采煤机用台电机驱动，取，功率水平系数，查表取牵引速度调节方式为自动调节，电机最大转矩和额定转矩的比值取则由于国内采煤机的功率均以系列化，根据计算数值就近选取，设计选采煤机的功率为。

采煤机牵引力根据采煤机电动机的功率，可直接查表求得采煤机的牵引力。

查表采煤机牵引力。

初选采煤机及其配套设备根据采高，滚筒直径，截深，生产率，电机功率，牵引力及牵引速度，初步选择采煤机型号为，查阅煤炭科学院等编制的采煤机械化成套设备参考资料览表，确定选用成套设备。

但其刮板机的运输能力偏小，设计选取电机功率为。

且其机电设备选型大部分为国家淘汰产品，本次设计根据实际进行了适当调整。

设备选型配套情况见下表表成套设备表型号规格单位数量工作面液压支架架采煤机台刮板输送机台单体液压支柱根顺槽转载机台带式输送机台破碎机台乳化液泵台乳化液泵箱台喷雾泵站台液压安全绞车台端头端头液压支架组单体液压支柱根金属铰接顶梁根电器设备移动变电站台台台高压电缆连接器个馈电开关台台磁力启动器型台型台型台型台型台型台型台型台型台型台型台型台煤电钻变压器综合装置台台矿用照明灯具套个电缆采煤机主要技术参数见表。

表采煤机主要技术参数表型号高度质量电机高度减速箱高度摇臂长度摆角范围初选采煤机主要技术参数的校核最大采高的校核本设计最大采高为，滚筒直径为，采煤机高度及所需底托架高度可由下式计算式中采煤机高度，工作面最大采高，采煤机截割部减速箱高度，般等于电机高度，摇臂长度，摇臂向上摆动最满足温升条件。

制动距离验算按重车运行速度和最大制动减速度验算制动距离。

制动时的减速度为式中制动时的减速度，制动状态的粘着系数，取实际制动距离为小于，制动距离满足要求。

即电机车可以拉辆吨矿车。

全矿电机车台数的确定电机车加权平均周期运行时间由式得每台机车每班往返次数由式得取次班每班需运送货载总次数由式得取次班工作电机车台数由式取备用与检修台数由式取全井所需机车总台数台运输系统图矿井运输系统图见附图回风顺槽运输顺槽轨道上山运输上山回风大巷运输大巷图例图例名称型号数量刮板输送机刮板转载机顺槽带式输送机单轨吊调度绞车架线式电机车国产柴油第三章矿井提升设备选型设计设计原始资料万单水平开采。

提升容器选型提升方式选择设计提升方式为立井单绳缠绕式双箕斗提升。

提升容器的选择小时提升量经济提升速度米次提升经济时间估算式中提升加速度，箕斗提升取容器爬升时间，对双箕斗提升取提升终了休止时间，暂取次经济提升量次式中矿井设计年产量，提升富裕系数，取提升不均匀系数，有煤仓取日工作日，般取矿井年工作日，取提升容器选择根据计算，选择标准箕斗，型号。

技术参数如下名义吨位有效容积提升钢丝绳直径自重最大终端负荷最大提升高度箕斗总高箕斗中心距使用井筒直径提升机型号重新计算最大提升循环时间提升钢丝绳选择钢丝绳绳端荷重钢丝绳最大静荷载按下式计算式中钢丝绳最大计算静荷载，次提升货载重力容器自重力钢丝绳每米重力，钢丝绳每米质量，钢丝绳最大悬垂长度，按下式计算井架高度，暂取矿井深度，装载高度，根据设计要求取。

为使钢丝绳能够承受绳端荷载，必须使下式成立根据计算，钢丝绳选择右同三角形股钢丝绳。

，钢丝绳绳安全系数校验钢丝绳选择满足要求。

提升机的选择提升级滚筒直径提升机滚筒直径应满足下式根据计算，滚筒直径确定为。

钢丝绳作用在滚筒上的最大静张力及最大静张力差最大静张力最大静张力差根据计算的滚筒直径最大静张力最大静张力差选用型矿井提升机，提升机参数如下减速器最大输出转矩提升系统天轮直径根据计算选择型天轮。

名义直径，绳槽半径适于钢丝绳直径范围，允许的钢丝绳全部钢丝破断力总和，两轴中心距，轴承中心高度，变位质量，自身重量。

井架高度式中井架高度，卸载高度，容器高度，过卷高度，选取井架高度为提升机滚筒中心到提升中心线间的水平距离式中提升级滚筒直径，取滚筒中心至提升容器中心线的距离提升钢丝绳弦长式中天轮直径，滚筒中心线与井口水平的高差，设计取根据计算，提升钢丝绳弦长为。

钢丝绳外偏角和内偏角钢丝绳外偏角式中滚筒宽度两天轮间距，取两滚筒之间的间隙，钢丝绳直径，ε钢丝绳缠在滚筒上的间隙，钢丝绳弦长，。

计算得钢丝绳内偏角式中字母意义同上，经计算钢丝绳的内外偏角满足规范要求。

钢丝绳的仰角对于型提升机，只验算其下出绳角即可。

钢丝绳下出绳角大于，满足规范要求。

提升机与井筒相对位置图见附图如下电动机预选电动机的估算功率式中电动机的估算功率，提升机的标准速度，取矿井阻力系数，箕斗提升取次提升货载重量，考虑到提升系统运转时，有加减速度及钢丝绳重力等因素影响的系数，箕斗提升取η减速器传动效率，单击传动取电动机的估算转数式中减速器的传动比，滚筒直径，初选电动机根据以上计算，选取电动机为提升机实际提升速度立井提升物料时，速度不得超过下式限定速度提升速度满足要求。

变位质量计算直线运动部分的变位质量式中根提升钢丝绳的总长度，钢丝绳的悬垂长度，钢丝绳的弦长，圈摩擦圈绳长度，试验绳长度，多层缠绕时的错绳用绳长，取尾绳每米质量，尾绳长度，尾绳环高度，般取。

转动部分的变位质量提升机变位质量天轮变位质量电动机的变位质量提升系统总变位质量为提升速度图的计算设计为箕斗提升，速度图按六阶段速度图计算。

箕斗提升初加速度的确定初加速度由下式确定式中箕斗离开卸载曲轨时的速度，取箕斗离开曲轨内的行程，目前取值范围在之间设计取箕斗主加速度的确定箕斗的主加速度由下式计算式中，电动机的额定出力，电动机的额定功率，η出动效率，电动机过负荷系数，提升系统变位质量，提升机实际提升速度，按减速器允许的输出传动转矩来确定主加速度。

规程对立井箕斗提升的加减速度没有规定，般不超过，计算值为，设计取主加速度为提升机减速度的确定按自由滑行减速方式计算式中减速阶段的行程，般取。

按电动机减速方式计算按制动状态减速方式计算根据计算，设计选取提升减速度为速度图参数的计算卸载曲轨中初加速时间为箕斗在卸载曲轨内的行程为主加速时间为主加