毕业论文：双梁桥式起重机结构设计.doc文档63页精品范文㊣精品文档值得下载

切力为偏斜侧向力。

在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平刚架分析如图图侧向力作用下刚架的分析这时，计算系数为小车在跨中。

侧向力太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪切力为主梁跨中的水平弯距为太原科技大学华科学院设计说明书计算项主梁跨端设备惯性力影响力小，忽略根主梁的重量力根端梁单位长度的重量根端梁的重量为组大车运行机构的重量两组对称配置为满载小车在主梁跨中央左侧端梁总静轮压按图计算图端梁总轮压计算太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页由查得侧向力满载小车在主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压侧向力估算大车轮压选取大车车轮直径为，轨道为扭转载荷中轨梁扭转载荷较小，且方向相反，可忽略，且方向相反，可忽略。

故在此不用计算。

位置左侧端梁总静轮压侧设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页由查得侧向力满载小车在主梁左端极限部分内容简介压大车运行起制动惯性力根主梁上为主梁跨端设备惯性力影响力小，忽略根主梁的重量力根端梁单位长度的重量根端梁的重量为组大车运行机构的重量两组对称配置为满载小车在主梁跨中央左侧端梁总静轮压按图计算图端梁总轮压计算太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页由查得侧向力满载小车在主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压侧向力估算大车轮压选取大车车轮直径为，轨道为扭转载荷中轨梁扭转载荷较小，且方向相反，可忽略。

故在此不用计算。

太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页垂直载荷移动载荷作用下主梁的内力第五章主梁计算内力计算大车传动侧的主梁。

在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算，如图所示图主梁计算模型固定载荷作用下主梁跨中的弯矩跨端剪切力满载小车在跨中，跨中点弯矩为轮压合力与左轮的距离为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页则跨中点剪切力跨中内扭矩为满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离为端梁剪切力跨端内扭矩为主梁跨中总弯距为主梁跨端总剪切力太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页水平位置水平惯性力载荷在水平载荷及作用下，桥架按刚架计算。

水平刚架计算模型示表图图水平刚架计算模型小车在跨端。

刚架的计算系数为跨中水平弯矩跨中水平剪切力为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页跨中轴力为小车在跨端。

跨端水平剪切力为偏斜侧向力。

在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平刚架分析如图图侧向力作用下刚架的分析这时，计算系数为小车在跨中。

侧向力太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪切力为主梁跨中的水平弯距为主梁轴力为主梁跨中总的水平弯矩为小车在跨端。

侧向力为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页强度超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪切力为主梁跨端的水平弯矩为主梁跨端的水平剪切力为主梁跨端总的水平剪切力为小车在跨端时，主梁跨中水平弯矩与惯性载荷的水平弯矩组合值较小，不需计算需要计算主梁跨中截面如图所示危险点的强度主腹板上边缘的应力主腹板边至轨顶距离为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页主腹板边的局部压应力为垂直弯矩产生的应力为水平弯矩产生的应力为惯性载荷与侧应力对主梁产生的轴向力较小且作用方向相反，应力很小，故不计算主梁上翼缘板的静矩为主腹板上边的切应力为点的折算应力为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页格合格太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页图端梁拼接构造内力及分配满载小车在跨端时，求得截面的内力为，剪力，端梁的截面惯性矩为腹板对和轴的总惯性矩为翼缘对和轴的总惯性矩为弯板分配腹板太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页翼缘拼接翼缘腹板翼缘水平剪切力分配剪力有上下翼缘板平均承受，块翼缘板所受的剪切力为轴力分配轴力按截面积分配块翼缘板受轴力块腹板受轴力由产生的翼缘轴力为块翼缘板总的轴力为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页拼接缝边翼缘板上有个螺栓，个螺栓受力剪切力为由上下翼缘板平均承受，块翼缘板的水平弯矩为拼接缝边翼缘板上螺栓的布置尺寸为，可按窄式连接计算，翼缘板角点螺栓的最大内应力为角点螺栓顺梁轴的内力和为水平剪切力由接缝边翼缘上的螺栓平均承受，个螺栓的受力为角点螺栓的合成内力为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页腹板拼接选精制螺栓个螺栓的许用承载力为剪切承压，属窄式太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页端梁拼接强度连接，腹板角点螺栓的最大内力为腹板角点螺栓顺梁轴的内力和为单剪螺栓的许用承载力仍属合格净截面的因拼接处螺栓孔减少了截面惯性矩，需用净截面验算强度同截面中各板的螺栓孔对和轴的惯性矩为端梁拼接处净截面惯性矩为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页全部板材的螺栓孔截面积为拼接处净截面积为端梁拼接处强度为合格显然，垂直载荷产生的应力是主要的。

端梁计算中，载荷齐全，个别取值偏大，如小车运行惯性力仅由侧端梁承受等，实际上要比计算结果小些。

太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页第七章主梁和端梁的连接主端梁采用连接板贴角焊缝连接，主梁两侧各用块连接板与主端梁的腹板焊接，连接板厚度，高度，取，主梁腹板与端梁腹板之间留有的间隙，在组装桥架时用来调整跨度。

主梁翼缘板伸出梁端套装在端梁翼缘板外侧，并用贴角焊缝周边焊住。

必要时可在主梁端部内侧主端梁的上下翼缘处焊上三角板，以增强连接的水平刚度，承受水平内力，连接构造示于表图图主梁与端梁的连接主梁最大支承力为连接板需要的焊缝长度为实际足够主端梁的连接焊缝足够承受连接的水平弯矩和剪切力，故不再计算太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页桥架的垂直静刚度第八章刚度计算满载小车位于主梁跨中产生的静挠度为桥架的水平惯性位移垂直动刚度起重机垂直动刚度以满载小车位于桥架跨中的垂直自振频率来表征，计算如下主梁质量全桥架中点换算质量为起升质量起升载荷太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页水平动刚度起升钢丝绳滑轮组的最大下放长度为桥架跨中静位移为起升钢丝绳滑轮组的静伸长为结构质量影响系数为桥式起重机的垂直自振频率为合格起重机水平动刚度以物品高度悬挂，满载小车位于桥架跨中的水平自振频率来表征。

半桥架中点的换算质量为半主梁跨中在单位水平力作用下产生的水平位移为太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页桥式起重机的水平自振频率为合格太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页第九章桥架拱度桥架跨度中央的标准拱度值为考虑制造因素，实取跨度中央两边按抛物线曲线设置拱度，如图所示图桥架的拱度距跨中为的点距跨中为的点距跨中为的点因此，桥架结构设计全部合格。

太原科技大学华科学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第页共页总结通过个月的金属结构毕业设计学习，使我学到了许多非常重要的知识和技术。

马上就要结束了现对在个月的学习进行以下总结首先，在前期的设计计算过程中，温习了以前所学的所有知识，并对其进行了巩固。

在计算过程中，发现了些疑难问题和自己以前没有注意的知识点和方法，通过老师的指导和讲解，自己的复习对其进行了理解和掌握。

在规定的时间内完成了前期计算过程。

其次，通过应用技术绘图，使我掌握了的使用方法，同时也从中学到了许多绘图方法和技巧，特别是快捷键的应用。

使我在比较短的时间内能够完成所要画的图纸。

在写设计说明书的过程中，掌握了和公式编辑器的应用。

虽然在编写过程中遇到的难题，通过向自己的摸索和同学的帮助都的到了解决。

在这次设计过程中，我查阅了大量的相关资料。

掌握了许多新方法和新知识。

使自己的专业知识的到了大大补充。

特别是些自己平时所学课本上没有介绍的知识。