定的速度运输货物设计数据参数输送带工作拉力，输送带工作速度，滚筒直径滚筒效率η两班制连续单向运转，载荷平稳使用期年，小批量生产设计要求提出种传动方案，选折其中种作为设计方案传动装置的总体设计传动零件设计计算减速器结构计算拟定传动方案方案采用二级圆柱齿轮减速器，该方案结构尺寸小，传动效率高，适合于在较差的工作环境下长期工作如图所示方案二采用级带传动和级闭式轮传动，该方案外廓尺寸较大，有减振和过载保护作用，但不适合繁重的工作和恶劣的工作环境如图所示方案三采用级封闭式齿轮传动和级开式齿轮传动，该方案成本较低，但使用寿命较短不适用于较差的工作环境如图所示。本设计选用方案，工作图如下图所示。计算及说明结果选择电机选择电机类型选用般用途的系列三相异步电动机，为卧式封闭结构。选择电动机容量工作电机所需功率电机所需功率从电机到滚筒主动轴间的装置的总效率带轴承齿轮联轴器查文献书可得带，轴承，齿轮，联轴器则选取电动机的额定功率，使，经过计算得确定电动机器转速。工作机卷筒轴的转速为查工具书，在传动比的合理范围内，取带传动的传动比带，单级圆柱齿轮传动比齿，总传动比的合理范围，故电动机转速的可选范围为符合这转速范围的有，两种方案电动机型号额定功率同步转速额定转速重量综合考虑电动机和传动装置的尺寸，结构和带传动及减速器的传动比，方案比较合适，所以选定型号为。计算传动装置的总传动比并分配各级传动电机比总传动比总分配传动比因带齿齿，初取带，则减带按展开式布置，取齿齿，可算出减齿，则齿经过后面的计算修正，可得减，带，齿，齿计算传动装置的运动参数和动力参数各轴转速轴带轴齿轴齿卷筒轴各轴功率轴带轴齿轮轴承轴齿轮轴承卷筒轴联轴器轴承各轴转矩轴总减齿齿轴轴卷筒轴二普通带传动确定计算功率由文献表查得工作情况系数由文献式选择带型号查文献图选型普通带确定带轮直径和查文献图选取小带轮直径，在从表带轮的基准直径系列中，取其中，电机中心高符合要求验算带速从动带轮直径带，取传动比从动轮转速确定中心距和带长按文献式初选中心距，取按文献式求带的计算基准长度查图取带的基准长度按文献式计算中心距按式确定中心距调整范围验算小带轮包角由式确定带根数根据型带由表查得由表查得由表查得包角系数由表查得长度系数计算带根数，由式得所以取根计算单根带初拉力，由式得计算对轴的压力确定带轮的结构尺寸，给制带轮工作图小带轮基准直径采用实心式结构。大带轮基准直径，采用孔板式结构，基准图见零件工作图三齿轮的计算高速级大小齿轮的设计材料及热处理小齿轮选用钢，调质大齿轮选用钢，正火。确定许用接触应力和由文献中式按文献中图和，取接触疲劳极限应力，小齿轮钢调质大齿轮钢正火。根据接触应力变化总次数按文献中图，取接触强度计算寿命系数，。因对对齿轮均为软面齿面，故工作硬化系数。般设计中取润滑系数。按文献中表，当失效概率低于时，取接触强度最小安全系数。将以上代入许用接触应力计算公式可得按齿面接触强度条件计算中心距按文献中式初设螺旋角理论传动比大齿轮转矩齿宽系数初载荷系数弹性系数初取节点区域系数初取重合度系数初取螺旋角系数将以上代入中心距公式可得按表取减速器中心距确定主要参数和计算主要尺寸模数按经验公式按文献中表，取标准模数齿数和经过圆整后取实际传动比传动比误差在误差范围内螺旋角取值范围内取小齿轮旋向为右旋，大齿轮旋向为左分度圆直径和齿宽和取齿宽取齿宽载荷系数按文献中表，取使用系数。根据齿轮圆周速度参考文献中表，取齿轮精度为级。按文献中图，当，动载荷系数。由文献中式，当时，齿向载荷分配系数由文献中式算得端面重合度和纵向重合度分别为按文献中图，当总重合度时，齿间载荷分配系数最后求得载荷系数节点区域系数按文献中图，当螺旋角时，节点区域系数重合度系数按文献中式算得重合度系数螺旋角系数按文献中式算得螺旋角系数由上述第步可知而原估取的因为，故原设计安全，不再重新进行有关的设计计算。确定许用弯曲应力和由文献中式按文献中图和，取弯曲疲劳极限应力，。根据弯曲应力变化总次数按文献中图，取弯曲强度计算寿命系数，。按文献中图，当时，尺寸系数。按标准中规定，取试验齿轮的应力修正系数。按文献中表，当失效概率低于时，取弯曲强度最小安全系数。将以上数值代入许用弯曲应力计算公式验算轮齿弯曲强度由文献中式根据当量齿数按文献中图和，取齿形系数和应力修正系数分别为按文献中式算得重合度系数按文献中图，当纵向重合度系数时，螺旋角系数。将以上数值及已知的，代入弯曲应力计算公式得因，故弯曲强度满足要求。主要计算结果中心距法面模数螺旋角小齿轮旋向为右旋，大齿轮旋向为左齿数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿宽齿轮精度等级级材料及热处理小齿轮选用钢，调质大齿轮选用钢，正火低级速直齿圆柱齿轮传动的设计计算材料及热处理小齿轮选用钢，调质大齿轮选用钢，正火。确定许用接触应力和由文献中式按文献中图和，取接触疲劳极限应力，。根据接触应力变化总次数小齿钢调质大齿钢正火按文献中图，取接触强度计算寿命系数，。因对对齿轮均为软面齿面，故工作硬化系数。般设计中取润滑系数。按文献中表，当失效概率低于时，取接触强度最小安全系数。将以上代入许用接触应力计算公式可得按齿面接触强度条件计算中心距按文献中式理论传动比大齿轮转矩齿宽系数初载荷系数弹性系数初取节点区域系数初取重合度系数将以上代入中心距公式可得按表取减速器中心距确定主要参数和计算主要尺寸模数按经验公式，按文献中表，取标准模数齿数和经过圆整后取实际传动比传动比误差在误差范围内分度圆直径和齿宽和取齿宽取齿宽载荷系数按文献中表，取使用系数。根据齿轮圆周速度参考文献中表，取齿轮精度为级。按文献中图，当，动载荷系数。由文献中式，当时，齿向载荷分配系数由文献中式算得端面重合度按文献中图，当总重合度时，齿间载荷分配系数最后求得载荷系数重合度系数按文献中式算得重合度系数由上述第步可知而原估取的因为，故原设计安全，不再重新进行有关的设计计算。确定许用弯曲应力和由文献中式按文献中图和，取弯曲疲劳极限应力，。根据弯曲应力变化总次数按文献中图，取弯曲强度计算寿命系数，。按文献中图，当时，尺寸系数。按标准中规定，取试验齿轮的应力修正系数。按文献中表，当失效概率低于时，取弯曲强度最小安全系数。将以上数值代入许用弯曲应力计算公式验算轮齿弯曲强度由文献中式根据当量齿数按文献中图和，取齿形系数和应力修正系数分别为按文献中式算得重合度系数将以上数值及已知的，代入弯曲应力计算公式得因，故弯曲强度满足要求。主要计算结果中心距法面模数齿数分度圆直径齿顶圆直径齿根圆直径齿宽齿轮精度等级级材料及热处理小齿轮选用钢，调质大齿轮选用钢，正火四轴的设计绘制轴的布置简图和初定跨距考虑相邻齿轮沿轴向不发生干涉，记入尺寸。考虑齿轮与箱体内壁沿轴向不发生干涉，计入尺寸。为保证滚动轴承放入箱体轴承座孔内，计入尺寸。初取轴承宽度分别为根轴的支承跨距分别为高速轴承的设计选择轴的材料及热处理轴上小齿轮的直径较小，采用齿轮轴结构。轴的材料材料和热处理和齿轮的材料热处理致，选用号钢调质。轴的受力分析轴的受力分析简图如图所示。图中计算齿轮的齿合力求水平面内的支承反力，作水平面内的弯矩图轴在水平面内的受力简图如图所示。轴在水平面内的弯曲图如图所示。求垂直面内的支承反力，作垂直面内的弯矩图轴在垂直面内的受力如图所示轴的合成弯矩图，转矩图见图。求支承力，作轴的合成弯矩图转矩图轴向力，用于支承轴的滚动轴承拟选用深沟球轴承，并采用两端固定式组合方式，故轴向力作用在轴承上轴的初步计算由文献中式按文献中表，轴的材料为号钢调质处理，按文献中表，插值得取折算系数将以上数值代入轴计算截面截面直径计算公式轴的结构设计轴颈直径减速器输入轴的轴端直径中间轴的设计选择轴的材料及热处理轴上小齿轮的直径较小，采用齿轮轴