数，在时反应速度常数。使用内插法加压时取校正系数，则进计算结果得物质所以平均热容所以气体吸热假设热损失般热损失都小于总热量的根据热量平衡的来计算热容，热容的单位为毕业论文年产三万吨合成氨厂变换工段设计免费在线阅读该气体在下的标准生成热绝对温度气体的等压比热容，这个反应都是放热反应。根据小合成氨厂工艺技术与设计手册可知为简化计算，拟采用统基准焓或称生成焓计算。以，为基准的气体的统基准焓计算式为式中床层的热量衡算以知条件进中变炉段催化床层的变换气温度出中变炉段催化床层的变换气温度为可知反应放热在变化气中含有，这种物质会发生以下种反应标根据计算得查式中气体的特性常数将式代入式积分可得统基准焓的计算通式气体在在的统基准焓标准生成热的关系为采用气体的统始末式中过程热效应，其值为正数时为放热，式中常数与气体特性常数及关气体的平衡计算，不必考虑系统中反应如何进行，步骤有多少，只要计算出过程始态和末态焓差，即得出该过程基准焓为负数时系统为吸热，单位始态或末态气体的千摩尔数始态温度下或末态温度下气体的统基准焓现将有得变换气计算常数列于下表中气体统基准焓通式常数表分子式根据基准焓的计算通式在时将的常数带入上式得同理根据以上方法计算可始末式中过程热效应，其值为正数时为放热，式中常数与气体特性常数及以，为基准的气体的统基准焓计算式为进计算结果得物质所以平均热容所以气体吸热假设热损失般热损失都小于总热量的根据热量平衡的来计算热容，热容的单位为表物质以第二段床层触媒用量已知条件第二段床层变换气进口温度为，第二段床层变换气出口温度为平均温度为由吨型合成氨厂工艺和设备计算得到在时反应速度常数，在时术与设计手册则所以备用系数取所以第二段床层触媒用量已知条件第二段床层变换气进口温度为，第二段床层变换气出口温度为平均温度为由吨型合成氨厂工艺和设备计算得到在时反应速度常数，在时反应速度常数。使用内插法加压时取校正系数，则进计算结果得物质所以平均热容所以气体吸热假设热损失般热损失都小于总热量的根据热量平衡的来计算热容，热容的单位为表物质可用公式来计算热容表物质始末气体反应共放热气体吸热根据物理化学教程知，可用公式的各个组分的基准焓列于下表组分法时时再对压力使用内查法得在时的焓值为法时时再对压力使用内查法得在时的焓值为法时时再对压力使用内查法得在时的焓值为变换气吸热根据表和表得物质所以取热损失为根据热量平衡标水的量为合计含量标在时，查小合成氨厂工艺技术与设计手册则所以备用系数取所以第二段床层触媒用量已知条件第二段床层变换气进口温度为，第二段床层变换气出口温度为平均温度为由吨型合成氨厂工艺和设备计算得到在时反应速度常数，在时反应速度常数。使用内插法加压时取校正系数，则进计算结果得物质所以平均热容所以气体吸热假设热损失般热损失都小于总热量的根据热量平衡的来计算热容，热容的单位为表物质可用公式来计算热容表物质始末气体反应共放热气体吸热根据物理化学教程知，可用公式的各个组分的基准焓列于下表组分放热始末根据基准焓的计算通式在时将的常数带入上式得同理根据以上方法计算可得变换气计算常数列于下表中气体统基准焓通式常数表分子式计算的基准焓为负数时系统为吸热，单位始态或末态气体的千摩尔数始态温度下或末态温度下气体的统基准焓现将有关气体的平衡计算，不必考虑系统中反应如何进行，步骤有多少，只要计算出过程始态和末态焓差，即得出该过程的总热效果。始末式中过程热效应，其值为正数时为放热，式中常数与气体特性常数及标准生成热的关系为采用气体的统基准焓进行热量气体等压比热容与温度的关系有以下经验式式中气体的特性常数将式代入式积分可得统基准焓的计算通式气体在在的统基准焓该气体在下的标准生成热绝对温度气体的等压比热容，这个反应都是放热反应。根据小合成氨厂工艺技术与设计手册可知为简化计算，拟采用统基准焓或称生成焓计算。以，为基准的气体的统基准焓计算式为式中床层的热量衡算以知条件进中变炉段催化床层的变换气温度出中变炉段催化床层的变换气温度为可知反应放热在变化气中含有，这种物质会发生以下种反应标根据计算得查小合成氨厂工艺技术与设计手册知当时设平均温距为，则出中变炉段催化床层的变换气温度为中变炉段催化分的含量组分合计含量标对出中变炉段催化床层的变换气的温度进行估算已知出中变炉段催化床层的变换气湿组分的含量组分合计含量的变换气湿组分中的含量故出中变炉段催化床层的变换气湿组分中的含量同理可得所以出中变炉段催化床层的变换气湿组组分合计含量标剩余的的量为标故出中变炉段催化床层的变换气湿组分的体积总湿标故出中变炉段催化床层的组分合计含量标剩余的的量为标故出中变炉段催化床层的变换气湿组分的体积总湿标故出中变炉段催化床层的变换气湿组分中的含量故出中变炉段催化床层的变换气湿组分中的含量同理可得所以出中变炉段催化床层的变换气湿组分的含量组分合计含量标对出中变炉段催化床层的变换气的温度进行估算已知出中变炉段催化床层的变换气湿组分的含量组分合计含量标根据计算得查小合成氨厂工艺技术与设计手册知当时设平均温距为，则出中变炉段催化床层的变换气温度为中变炉段催化床层的热量衡算以知条件进中变炉段催化床层的变换气温度出中变炉段催化床层的变换气温度为可知反应放热在变化气中含有，这种物质会发生以下种反应这个反应都是放热反应。根据小合成氨厂工艺技术与设计手册可知为简化计算，拟采用统基准焓或称生成焓计算。以，为基准的气体的统基准焓计算式为式中气体在在的统基准焓该气体在下的标准生成热绝对温度气体的等压比热容，气体等压比热容与温度的关系有以下经验式式中气体的特性常数将式代入式积分可得统基准焓的计算通式式中常数与气体特性常数及标准生成热的关系为采用气体的统基准焓进行热量平衡计算，不必考虑系统中反应如何进行，步骤有多少，只要计算出过程始态和末态焓差，即得出该过程的总热效果。始末式中过程热效应，其值为正数时为放热，为负数时系统为吸热，单位始态或末态气体的千摩尔数始态温度下或末态温度下气体的统基准焓现将有关气体的计算常数列于下表中气体统基准焓通式常数表分子式计算的基准焓根据基准焓的计算通式在时将的常数带入上式得同理根据以上方法计算可得变换气的各个组分的基准焓列于下表组分放热始末始末气体反应共放热气体吸热根据物理化学教程知，可用公式来计算热容，热容的单位为表物质可用公式来计算热容表物质计算结果得物质所以平均热容所以气体吸热假设热损失般热损失都小于总热量的根据热量平衡的中变段催化剂操作线的计算有中变段催化剂变换率及热平衡计算结果知中变炉入口气体温度中变炉出口气体温度中变炉入口变换率中变炉出口变换率由此可作出中变炉催化剂反应的操作线如下温度转化率中间冷凝过程的物料和热量计算此过程采用水来对变换气进行降温。以知条件变换气的流量设冷凝水的流量变换气的温度冷凝水的进口温度进二段催化床层的温度操作压力冷凝水吸热据冷凝水的进口温度查化工热力学可知根据化工热力学可知冷凝水要升温到，所以设在时的焓值为对温度进行内查法时时再对压力使用内查法得在时的焓值为变换气吸热根据表和表得物质所以取热损失为根据热量平衡标水的量为合计含量标在时，查小合成氨厂工艺技术与设计手册则所以备用系数取所以第二段床层触媒用量已知条件第二段床层变换气进口温度为，第二段床层变换气出口温度为平均温度为由吨型合成氨厂工艺和设备计算得到在时反应速度常数，在时反应速度常数。使用内插法加压时取校正系数，则进中变炉二段床层的组分组分合计含量标出中变炉二段床层的组分由小合成氨厂工艺技术与设计手册得到在时反应平衡常数则所以备用系数取所以中温变换炉触媒用量型触媒堆重度触媒堆重量空速干气触媒触媒直径的计算假设触媒直径为计算触媒直径的公式催化剂床层阻力降气体通过触媒床的压力降摩擦系数，般取气体重量流速，公斤米小时气体在操作状态下的重度，公斤米颗粒直径，米触媒床高度，米触媒层直径，米型触媒外型尺寸为毫米圆柱体则所以中变炉第段催化床层的阻力降第段催化床层变换气的平均温度第段催化床层变换气的压力第段催化床层变换气的平均分子量第段催化床层变换气的重度气体重度流量湿第段催化床层的高度第段催化剂床层阻力降中变炉第二段催化床层的阻力降第二段催化床层变换气的平均温度第二段催化床层变换气的平均分子量第二段催化床层变换气的重度气体重度流量湿第二段催化床层的高度第二段催化剂床层阻力降中变炉催化剂的总阻降总所以计算得中变炉催化剂的总阻降符合要求，中变炉催化剂床层直径可用中变炉进口直径的计算查化工原理得到气体的组分在，时的密度如下表组分密度对密度进行校核得在，时密度为查化工原理得到的组分在，时的密度为对水的密度进行校核得在，时密度为所以气体密度为取气体流速为中变炉出口直径的计算查化工原理得到气体的组分在，时的密度如下表组分密度对密度进行校核得在，时密度为查化工原理得到的组分在，时的密度为对水的密度进行校核得在，时密度为所以气体密度为取气体流速为中间冷凝水进口直径查化工原理得到的组分在，时的密度为此时压力对水的影响不大，不需要校核取气体流速为主换热器的计算已知条件水进主换热器的温度水出主换热器的