此类，当和就不成立了。

图三相脉冲宽度调制逆变器载波脉冲宽度调制个对于三相载波脉冲宽度调制具有普遍代表性调制信号如下所示式中为插入谐波，称为基本信号。

三相对称正弦信号如下所示式中为调制指数，并且。

根据，输出相电压如图所示为输出线电压为在线性调制区，并且表明输出线电压时小于等于直流母线电压。

因此，在线性调制区调制指数可能最大值为，并且我们有式中，并且。

很明显，插入谐波没有出现在线电压中。

因此通常被称作零序信号并且可以通过下式计算得到为正弦波脉冲宽度调制。

在线性区，从和以及，我们有和最大输出线电压为。

当时，过调制出现。

当时，为非正弦波脉冲宽度调制。

当为个合适信号时，例如，所有都被削顶。

时并且最大输出线电压在线性区达到。

对于三相变流器，来说不同导致不同载波脉冲宽度调制。

它表明合适能扩大三相正弦波脉冲宽度调制线性调制区。

在开关特点上，当处于线性调制范围时，脉冲宽度调制大概可分为连续脉冲宽度调制和不连续脉冲宽度调制。

对于连续脉冲宽度调制。

因此，在每个载波信号周期，每个变流器输出都是在直流母线下选择正负极性，然而，对于非连续脉冲宽度调制方式来说，在线性调制区，零序信号成分或。

显然，在每个载波周期，个调制信号相当于并且相应管子和直流母线正负极性相绑定与开关动作无关。

因此，总体看来，和连续脉冲宽度调制相比，非连续脉冲宽度调制方式可以减少平均开关频率并且造成更少开关损耗。

Ⅲ磁链跟踪控制技术对于像图所示三相两电平逆变器，选择函数被定义在页面底部式中。

式中表示在逆变器输出点对点参考电压为表示为直流母线中性点。

有八种开关状态，„，像图中所示。

逆变器输出电压由八种开关状态构成。

定义八个电压矢量分别与开关状态相对应。

矢量长度是相同，矢量和长度为零，这八个电压空间矢量在图中排列出来。

电压矢量区域被划分成个扇区。

在矢量区，根据平衡法则，应遵守下述操作规则图空间矢量。

八个开关状态。

电压空间矢量在个示例区间，输出电压矢量可以被写成在式中是矢量作用时是采样区间时间。

根据和，分解成有无数种方式。

然而，为了减少开关动作次数并且充分利用空间矢量有效开通时间，在任意个扇区，矢量通常被拆分为两个与之最邻近电压矢量和零矢量和。

例如，在第扇区，在个采样区间内，矢量可以被表示为。

式中并且，上边开关闭合，同时下部开关断开，上部开关断开，同时下部开关闭合表空间矢量调制运算法则让长度为，然后我们得到，因此，式中长度和角度由被称为有效向量所决定，和被称为零向量。

在六个扇区分解情况在表中所表示。

等式和和是空间向量调制常用表述方式。

活跃向量开通次数在个不同空间脉冲宽度调制中是样。

零向量和分配不同导致不同空间向量脉冲宽度调制。

在三相空间矢量调制技术中没有分立调制信号。

相反，个电压向量由总体所产生。

对于空间矢量调制，在第扇区，线性调制范围和过调制范围边界是。

从和，我们有。

因此，线性调制范围和过调制范围边界是六边形，在图中。

如果电压矢量超出六边形，通过计算，比大是不现实。

因此，空间矢量过调制范围在六边形之外。

在六阶梯模式中，开关顺序是。

此外，应该强调是电压矢量轨迹应该是圆形，因为我们要获得按正弦输出线电压。

从图和，在线性调制区域，为，轨迹变成了六边形内切圆并且正弦波线电压最大幅值为直流母线电压。

提供了些关于空间矢量调制有用过调制策略。

图空间矢量调制调制范围此外，对于空间矢量脉冲宽度调制，在个开关圈内选择零矢量是自由是有限度，等等，对于和两者都样。

对于连续空间矢量组合，在线性调制区，和都被用在个开关圆内，也就是意味着并且。

在不连续空间矢量组合中，在线性调制区域，只有或者只有在个开关圆内被使用，那就说明或者。

外文原文作者周克亮王丹伟电气与电子工程师协会会员。

外文原文出处，量联系，零序信号和空间矢量间联系，调制信号与矢量扇区间联系，空间矢量顺序与载波类型联系，零矢量分配与不同载波脉冲宽度调制联系在不独立于负载类型情况下被系统研究。

此外，这两种脉冲宽度调制方法在反馈闭环变流器中实现被讨论出相应解决方案。

提供仿真结果来证明所得出结论。

Ⅱ载波脉冲宽度调制基本理论载波脉冲宽度调制技术由调制信号与载波信号组成。

脉冲宽度调制操作可以被分成两个区域，。

线性区在线性区，调制信号峰值小于等于载波信号峰值。

当载波信号频率比调制信号频率高倍以上时，脉冲宽度调制增益约等于。

非线性区当调制信号峰值比载波信号峰值大时候，过调制增益小于。

六阶梯模式标志着非线性模式结束。

输出开关波形总谐波失真增加。

图两电平载波脉冲宽度调制如图所示，在线性区域，对于两电平载波脉冲宽度调制来说，我们有在式中和是在第个采样间隔正极性和负极性脉宽，分别是在中文字中文翻译关于空间矢量调制与三相载波脉冲宽度调制关系综合分析电气与电子工程师协会会员，周克亮王丹伟摘要这篇论文综合分析了空间矢量调制和三相载波脉冲宽度调制关系。

它们之间关系包括，例如调制信号包括零序成分和基本成分与空间矢量间关系，调制信号与空间矢量扇区间关系，空间矢量调制开关模式和载波类型关系，零矢量分配以及不同零序信号关系被系统地建立。

所有这些关系为载波脉冲宽度调制与空间矢量调制转换提供了个双向桥梁。

研究表明文中所得出全部结论均与负载类型无关。

此外，空间矢量调制和载波脉冲宽度调制实现，以及闭环反馈变流器中载波脉冲宽度调制在文中也被讨论。

关键词载波脉冲宽度调制空间矢量脉冲宽度调制Ⅰ介绍脉如下所示式中为调制指数，并且。

根据，输出相电压如图所示为输出线电压为在线性调制区，并且表明输出线电压时小于等于直流母线电压。

因此，在线性调制区调制指数可能最大值为，并且我们有式中，并且。

很明显，插入谐波没有出现在线电压中。

因此通常被称作零序信号并且可以通过下式计算得到为正弦波脉冲宽度调制。

在线性区，从和以及，我们有和最大输出线电压为。

当时，过调制出现。

当时，为非正弦波脉冲宽度调制。

当为个合适信号时，例如，所有都被削顶。

时并且最大输出线电压在线性区达到。

对于三相变流器，来说不同导致不同载波中文字中文翻译关于空间矢量调制与三相载波脉冲宽度调制关系的综合分析电气与电子工程师协会会员，周克亮王丹伟摘要这篇论文综合分析了空间矢量调制和三相载波脉冲宽度调制的关系。

它们之间的关系包括，例如调制信号包括零序成分和基本成分与空间矢量间的关系，调制信号与空间矢量扇区间的关系，空间矢量调制开关模式和载波类型的关系，零矢量分配以及不同的零序信号的关系被系统地建立。

所有的这些关系为载波脉冲宽度调制与空间矢量调制的转换提供了个双向的桥梁。

量联系，零序信号和空间矢量间联系，调制信号与矢量扇区间联系，空间矢量顺序与载波类型联系，零矢量分配与不同载波脉冲宽度调制联系在不独立于负载类型情况下被系统研究。

此外，这两种脉冲宽度调制方法在反馈闭环变流器中实现被讨论出相应解决方案。

提供仿真结果来证明所得出结论。

Ⅱ载波脉冲宽度调制基本理论载波脉冲宽度调制技术由调制信号与载波信号组成。

脉冲宽度调制操作可以被分成两个区域，。

线性区在线性区，调制信号峰值小于等于载波信号峰值。

当载波信号频率比调制信号频率高倍以上时，脉冲宽度调制增益约等于。

非线性区当调制信号峰值比载波信号峰值大时候，过调制增益小于。

六阶梯模式标志着非线性模式结束。

输出开关波形总谐波失真增加。

图两电平载波脉冲宽度调制如图所示，在线性区域，对于两电平载波脉冲宽度调制来说，我们有在式中和是在第个采样间隔正极性和负极性脉宽，分别是在第个采样区间标准化振幅载波信号标准峰值时。

等式通常就像第二电压平衡法则。

图表示个不考虑负载类型三相脉冲宽度调制逆变器。

在线性调制范围内，忽略高次谐波，输出相电压满足式中时直流母线中性点。

当过调制出现时，诸如此类，当和就不成立了。

图三相脉冲宽度调制逆变器载波脉冲宽度调制个对于三相载波脉冲宽度调制具有普遍代表性调制信号如下所示式中为插入谐波，称为基本信号。

三相对称正弦信号如下所示式中为调制指数，并且。

根据，输出相电压如图所示为输出线电压为在线性调制区，并且表明输出线电压时小于等于直流母线电压。

因此，在线性调制区调制指数可能最大值为，并且我们有式中，并且。

很明显，插入谐波没有出现在线电压中。

因此通常被称作零序信号并且可以通过下式计算得到为正弦波脉冲宽度调制。

在线性区，从和以及，我们有和最大输出线电压为。

当时，过调制出现。

当时，为非正弦波脉冲宽度调制。

当为个合适信号时，例如，所有都被削顶。

时并且最大输出线电压在线性区达到。

对于三相变流器，来说不同导致不同载波了它所得出结论具有普遍意义。

这篇论文目是揭示空间矢量调制和载波脉冲宽度调制综合联系。

调制信号与电压矢量联系，零序信号和空间矢量间联系，调制信号与矢量扇区间联系，空间矢量顺序与载波类型联系，零矢量分配与不同载波脉冲宽度调制联系在不独立于负载类型情况下被系统研究。

此外，这两种脉冲宽度调制方法在反馈闭环变流器中实现被讨论出相应解决方案。

提供仿真结果来证明所得出结论。

Ⅱ载波脉冲宽度调制基本理论载波脉冲宽度调制技术由调制信号与载波信号组成。

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第三章道路及给排水规划城市规模人口规模用地规模城市交通规划城市道路交通对外交通规划城市给排水规划给水工程规划排水工程规划道路公路改造改建修复可行性报告可研报告项目可行性分析报告毕业论文资料网毕业论文外文文献资料翻译毕业论文答辩模板可行性研究分析报告在线分享网站第四章工程建设必要性论证社会经济发展的需要年人均纯收入元，市场成交额亿元