.，，.，，.，”，.，”，.用线性恒定变形调整系数。

建立线性系统刚度矩阵通过排列元素刚度矩阵。

求解线性等式得到。

平衡位置没有平衡迭代被实行。

非线性程序非线性下垂效应拉索和主梁单元被使用。

非线性变形调整系数，被使用。

建立接触系统刚度矩阵。

求解增量系统等式以得到。

平衡迭代使用牛顿瑞普生方法运行。

.变形迭代。

.包括几何形状和基本力初始形状输出。

.对于线性偏转分析，只有线性刚度单元和变形系数被采用且没有平衡迭代实行。

.振动分析.桥几何和物理数据输入。

.包括开始几何和开始单元常受力初始形状数据输入。

.建立以初始形状自由振动线性化系统等式。

.运用子空间重复方法得到振动频率和模态，例如方法。

.初始拉索受力估算在王教授和林教授最近研究中，小型斜拉桥通过任意小或任意大试验初始拉索应力来实现。

如果不同初始拉索受力试验评价被采用，在那里重复单调迭代，而最后结论有相似结果。

然而对于大型斜拉桥，确定形状计算变得更困难以达到致。

在非线性分析中，牛顿瑞普生类型迭代计算能收敛到点，只有当解决被估计价值是在真正价值附近时才能实现。

当斜拉桥分析形状在王论文中建议用任意小初始拉索应力开始时，收敛到点困难可能会出现。

因此，估计适当试验开始拉索应力来得到致结论对于形状确定分析变得重要起来。

接下来，些估计试验初始拉索应力方法将会被讨论。

垂直荷载平衡零力矩控制零位移控制拉索等价系数比概念不对称考虑如果估计初始拉索应力是用上面介绍方法对每条拉索独立地确定，非对称斜拉桥索塔中可能会存在不平衡水平受力。

因为中间跨主跨和边跨对称拉索布置对索塔水平分力合力为零，也就是没有不平衡水平力。

而对于非对称斜拉桥，拉索在中间跨和边跨分布是不对称，拉索在索塔上产生分力分别独立计算，很明显索塔中不平衡水平力将会引起很大弯矩和偏移。

因此，非对称斜拉桥这个问题可以按如下解决。

中间跨主要部份拉索受力可以通过上面独立介绍方法确定，其中上标代表主跨，上标代表第条拉索。

然后边跨上拉索受力通过与索塔连接拉索水平平衡方程确定，即是指斜拉索与主跨梁夹角，是指斜拉索与边跨梁夹角。

.例子在这项研究中，二座不同类型小型斜拉桥从文学中取得，而且他们起始形状将会用先前描述形状确定方法使用线性和非线性程序来确定。

最后，座高度冗余斜拉桥将会被研究。

对于平衡迭代和形状迭代都采用应变。

重复最大周期定为。

如果重复循环数超过则计算被认为是不收敛于点。

接着二个小型斜拉桥开始形状在第.节和.首先采用任意小试验拉索应力决定。

在这二个例子中收敛于点是重复单调。

他们收敛于点起始形状可以很容易地获得。

由线性和非线性计算决定开始形状之间只有很小不同。

收敛于点结论显示同样结果，而且他们与试验拉索应力无关。

.结论通过线性和非线性计算二重循环建立而得到斜拉桥初始形状。

这个方法能达到建筑设计形式有统预应力分配，而且使所有平衡和边界情况满足。

初始形状确定是斜拉桥分析中最重要工作。

只有个正确起始形状，才能得到个有意义和正确偏转及震动分析。

基于研究数字实验，些结论概述如下.对于小型斜拉桥初始形状确定不会出现现在困难，任意初始试验拉索应力都能用来计算。

然而对于大跨度斜拉桥，循环收敛于点会产生很大问题。

.在跨度斜拉桥形状确定收敛于点通常会产生困难，当拉索试验应力通过垂直荷载平衡零弯矩控制零位移控制方法给出时。

.如果主跨每条拉索预应力符合到约，通过两重循环方法可以很快找到收敛于点初始形状，而且边跨拉索初始应力是由作用于索塔上水平等式决定。

.由线性程序和非线性程序得到初始形状结果对于几何和预应力分配结果只有很小不同。

.使用线性计算能提供个合理起始形状而且节省很多计算工作，所以在工程实践中它高度被推荐。

.在小型斜拉桥中，由线性和非线性计算程序确定初始形状为基础得到自振频率只有很小差别，而模态情形在两种情况中是样。

.基本频率和高度冗余刚性斜拉桥显著不同在研究中被展示。

只有基于非线性程序初始形状确定模态展示非线性拉索下沉和主梁偏转效应。

举例来说，桥第和第三模态被索塔横向运动支配，而不是主梁。

两个情形基本频率差别约为。

只有通过非线性计算而不是线性计算确定正确初始形状才能得到斜拉桥振动频率和模态正确分析。

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