应，形成膨胀腐蚀产物。这种反应影响粘结应力和裂纹形成。然而，旦裂缝已经形成，这时铁离子可沿混凝土裂缝排出。由于粘结中已被裂缝失去溶解有效腐蚀铁离子，其在裂缝和混凝土中直接会导致腐蚀程度增加，但不影响表面裂纹宽度内裂纹位置，方向和化学控制粘结应力和腐蚀程度，这将改变从试样到试样之间关系。因此，在腐蚀程度和粘结应力腐蚀高层次情况发生了很大改变。图粘结应力与腐蚀程度，毫米试棒，无约束标本与腐蚀水平质量损失相同受约束试样相比，无约束样品中观察到了显著变大裂缝宽度。观测到最大无约束试样裂纹是.毫米而受约束试样为.毫米。正如预期，是约束直接限制了裂缝大小。.约束影响毫米和毫米无约束试棒样本没有观察测量长度在毫米，利用光学显微镜断路器测试到开始毫米塑料管粘结点。测量精度为.毫米。测量垂直于钢筋表面方向上裂缝宽度，不管在该位置实际裂纹倾向。粘结强度测试通过手工方式进行操作液压千斤顶和个特制试验装置，如图所示。装载计划如图所示。在下方横向反应具体部分提供了个长度为毫米塑料管，以确保粘结强度没有提高反应压力正常试棒状态。试样定位好，使轴向力适用于被测试试棒。而足够刚性约束，以保证在加载过程中具有最小旋转或扭曲试棒。图拉出测试，毫米不承压试棒图加载示意图。注只测试棒显示清晰度实验结果与讨论.目视检查加速腐蚀阶段，每个样品目测裂缝位置平均裂缝宽度和最大裂缝宽度见.节。尽管每个试样棒具有平均目标裂缝宽度，在拉伸测试中还是观察到了裂缝宽度变化。这是由于不同裂纹增殖速率下腐蚀和开裂是个动态过程。因此，尽管个别试棒打到了目标裂缝宽度，从而断开，腐蚀和裂纹扩展仍在定程度上继续进行，直到所有试棒都达到目标裂缝宽度，且拉出试验完成。这导致了系列从最大到平均裂缝宽度分布拉伸测试数据。目测试样显示了裂解过程三个阶段。初始裂缝产生于很短时间内，通常在几天之内产生。在此之后，大多数裂缝在个恒定速度增长，直到他们达到毫米，通常为首次开裂后周。当裂缝已经达到了毫米后，它们增长速度变得非常缓慢，些裂缝甚至不再增加。受约束和无约束试样表面裂纹往往发生在侧面与之相反是在顶部或底部，并沿着试棒轴线分布。通常在无约束试样中，这些表面裂纹即唯裂纹，而在受约束试样中，观察到裂缝对齐，垂直延伸向下侧相邻链接，如图所示。图典型裂纹模式在拉出测试最常见受约束和无约束裂缝失效模式是劈裂破坏裂缝造成分裂失败初始预试负载下腐蚀扩大，并最终导致部分未参展右上角剥落边缘，如图所示。但是些受约束试样，失效第二种模式也发生对角线剪像裂缝出现在侧面，如图所示。这些裂缝出现并体现出上文报告腐蚀阶段观察箍筋标本纵向裂缝存在。试棒开始预制用盐酸溶液清洗，然后在蒸馏水清洗和再次蒸馏水洗涤之前，用氢氧化钙溶液中和。锈蚀钢筋拉出来测试之后，以同样方式进行清洗，并再次称重。使用下列公式确定腐蚀程度。图拉出后纵向开裂图角开裂后拉出其中是钢筋腐蚀前初始重量，是最终去除腐蚀产物后测试后钢筋重量，是每单位长度钢筋重量和毫米钢筋分别是.和.，是嵌入式键长。图和图显示有不同程度腐蚀钢筋。多数表现出可见凹陷，与实际结构类似，观察到加固，如图。然而，少数试样表现出显著整体部分损失，更均匀腐蚀水平，如图所示。这可能是加速方法功能。图腐蚀与质量损失约毫米试棒图约质量损失腐蚀与毫米试棒.粘结应力和裂缝宽度图显示了粘结应力与平均裂缝宽度为毫米钢筋变化关系。图为毫米钢筋。图和图显示了最大裂缝宽度数据。图平均裂缝宽度与毫米粘结应力从数据中可以观察到最开始毫米试样箍筋粘结强度升高，随后出现显著下降，这与其他作者，观察结果致。随着控制粘结强度增加，观察裂缝宽度为.和.毫米毫米试样，发现裂缝宽度与粘结应力观察到平均裂缝宽度减少了.毫米。箍筋毫米钢筋显示控制值增加约粘结压力是最大粘结强度，与毫米试样相比增加约。其他研究报道粘结强度由于受约束增强了和。在这些实验中还观察到稍高压力增强。然而，装卸技术和覆盖深度不全是相同。实验技术变化包括较短嵌入式长度和减小保护层厚度。已提出就粘结强度，腐蚀程度，试棒大小，保护层，链接详细信息和拉伸强度经验关系即罗德里格斯预测之间经验关系变化由唐等进行了详细讨论。分析表明，预期粘结强度由于受约束增强约，相应毫米钢筋部分损失评估粘结强度有约.兆帕强度变化。相对受约束作用毫米钢筋，该变化被发现为大约，粘结压力即.差异。和以上实验结果是这些值。图平均裂缝宽度与毫米钢筋粘结应力图最大裂缝宽度与毫米钢筋粘结应力图最大裂缝宽度为毫米钢筋抗粘结应力这两组数据都表明，表面可见裂纹宽度与粘结强度减小之间有关系。粘结强度数据回归分析表明，与平均裂缝宽度不包括未开裂受约束标本相反是，粘结强度与最大裂缝宽度具有个较好线性关系，如表所示。表最佳拟合参数，裂缝宽度与粘结强度无约束，受约束，无约束，受约束，平均裂缝宽度斜率截距最大裂缝宽度斜率截距相比于受约束试样，这种关系明显更好适用于无约束试样。这与观察到现象致，即在无约束试样中，粘结强度与钢筋和混凝土之间连结有关，这是由于当前腐蚀目前水平影响。而在受约束试样中，约束钢筋会同时影响连结和裂缝。.腐蚀程度和粘结应力很明显，粘结应力在腐蚀度小于时图具有很好相关性。然而，随着腐蚀程度增加，有没有可观察到相关性。观测到裂缝宽度和粘结应力，给出了个合理相关性，甚至裂缝宽度增加个和.毫米之间关系与此相反。这种变化个可能解释是，腐蚀初始阶段，几乎所有溶解铁离子发生反应，形成膨胀腐蚀产物。这种反应影响粘结应力和裂纹形成。然而，旦裂缝已经形成，这时铁离子可沿混凝土裂缝排出。由于粘结中已被裂缝失去溶解有效腐蚀铁离子，其在裂缝和混凝土中直接会导致腐蚀程度增加，但不影响表面裂纹宽度内裂纹位置，方向和化学控制粘结应力和腐蚀程度，这将改变从试样到试样之间关系。因此，在腐蚀程度和粘结应力腐蚀高层次情况发生了很大改变。图粘结应力与腐蚀程度，毫米试棒，无约束标本与腐蚀水平质量损失相同受约束试样相比，无约束样品中观察到了显著变大裂缝宽度。观测到最大无约束试样裂纹是.毫米而受约束试样为.毫米。正如预期，是约束直接限制了裂缝大小。.约束影响毫米和毫米无约束试棒样本没有观察,,,,,.,.,,.,测量长度在毫米，利用光学显微镜断路器测试到开始毫米塑料管粘结点。测量精度为.毫米。测量垂直于钢筋表面方向上裂缝宽度，不管在该位置实际裂纹倾向。粘结强度测试通过手工方式进行操作液压千斤顶和个特制试验装置，如图所示。装载计划如图所示。在下方横向反应具体部分提供了个长度为毫米塑料管，以确保粘结强度没有提高反应压力正常试棒状态。试样定位好，使轴向力适用于被测试试棒。而足够刚性约束，以保证在加载过程中具有最小旋转或扭曲试棒。图拉出测试，毫米不承压试棒图加载示意图。注只测试棒显示清晰度实验结果与讨论.目视检查加速腐蚀阶段，每个样品目测裂缝位置平均裂缝宽度和最大裂缝宽度见.节。尽管每个试样棒具有平均目标裂缝宽度，在拉伸测试中还是观察到了裂缝宽度变化。这是由于不同裂纹增殖速率下腐蚀和开裂是个动态过程。因此，尽管个别试棒打到了目标裂缝宽度，从而断开，腐蚀和裂纹扩展仍在定程度上继续中文字毕业设计论文外文资料翻译学院建筑工程学院专业土木工程房建方向姓名学号外文出处用外文写附件.外文资料翻译译文.外文原文。指导教师评语签名年月日注请将该封面与附件装订成册。附件外文资料翻译译文裂缝宽度对粘结强度影响有约束和无约束螺纹钢筋.建筑环境学院，赫瑞瓦特大学，爱丁堡，英国墨尔本，维多利亚州，澳大利亚土木学院，环境与化学工程学院，墨尔本皇家理工大学，墨尔本，电话澳大利亚收稿日期年月接收日期年月日发表日期年月日摘要本文报道个研究项目比较了表面裂纹宽度和腐蚀程度对有约束和无约束变形和低碳钢钢筋粘结强度影响。腐蚀是由混凝土引入氯化物污染和外加直流电流引起。研究主要参数包括加固保护层厚度钢筋直径腐蚀程度和表面裂缝宽度约束。结果表明，裂缝宽度和粘结强度之间存在潜在联系。研究结果还表明，在箍筋约束钢筋表面开始开裂时，粘结强度得到了增强。而在无约束样品中，未观察到这种增强。关键词粘结强度,腐蚀,螺纹钢,保护层,裂缝宽度,混凝土引言在世界各地，钢筋腐蚀是钢筋混凝土结构劣化主要原因之。未腐蚀结构里，钢筋和混凝土之间粘结确保了钢筋混凝土正常复合方式。然而，当钢铁腐蚀发生时，这种复合材料将产生不利影响。这是由于钢表面形成了腐蚀产物，从而影响了钢和混凝土之间粘结。钢筋混凝土劣化特点是钢筋整体和局部切片损失和腐蚀产物形成。这种情况劣化，可以从许多方面影响结构膨胀腐蚀产物产生使得混凝土产生拉伸内应力，这可能会导致开裂和混凝土保护层剥落。这种裂解可导致侵蚀物加速进入，从而加速腐蚀。它也可以导致在混凝土保护层强度和刚度损失。腐蚀产物，也可以影响混凝土和钢筋之间粘结强度。腐蚀最终减小了钢筋截面面积，这可能会影响钢筋延展性和承载能力，从而最终影响结构适用性和结构能力，。以往工作研究了腐蚀对粘结强度影响，提出了系列模型，。本研究主要关注腐蚀水平钢材质量损失或电流密度产生于加速测试中腐蚀电流与裂缝宽度，或粘结强度和腐蚀程度之间关系。以往工作已经研究了锈蚀钢力学性能，和摩擦特性。然而，很少研究关注裂缝宽度和粘结强度之间关系，测量这种关系参数比测量实际结构相对简单，且可以衡量。钢筋腐蚀过程中形成了占据比母材更大体积铁氧化物。这种扩张使得周围混凝土内产生拉应力，最终导致保护层混凝土开裂。旦开裂发生，就有个混凝土约束力损失。这表明粘结能力损失可能与纵向裂缝宽度有关。然而，约束在混凝土内使用可以定程度上抵消这种粘结能力损失。最新研究主要涉及有约束标本。本文报道项研究，比较了有约束和无约束样品粘结强度损失。实验研究.试样这项实验选取了梁端试样进行研究。这种偏心拉拔或“梁端”模式，试样使用了个典型简支梁锚固区结合长度来代表。试样矩形截面里每个角落都浇铸了支撑用纵向钢筋棒，如图。由于超过该长度钢筋下方压力增加，为确保粘结强度横向压缩力，应用了个毫米塑料管。首先对覆盖有三倍直径钢筋棒和毫米直径变形钢筋进行研究。完全相同约束试样和无约束试样分别进行了测试。在受约束试样中有套毫米与塑料管体积相同不锈钢箍筋，半径毫米。这代表四组具有不同直径和有无约束情况试样。选取这些试样用于研究钢筋尺寸约束条件和裂纹宽度对粘结强度影响。.材料组合设计如表所示。水泥是型硅酸盐水泥，骨料是比重.玄武岩。粗细骨料根据标准制备。根据.规定进行了混合。试样在测试之前置于湿麻袋下天进行了养护。图梁端试样表混凝土配合比设计材料水泥砂子细骨料细骨料盐坍落度数量为了比较不同混凝土抗压强度粘结强度，用于标准化未腐蚀试样粘接强度公式，已被其他研究者使用。是为级混凝土粘结强度，是实验粘结强度，是实验抗压强度。和毫米钢筋抗拉强度是名义上兆帕，这分别相当于个.和.破坏载荷。.实验方法加速腐蚀法已被许多研究者用于重现钢筋在自然环境中发生腐蚀情况。这些实验包括采用外加电流或人工施加湿干周期变化和温度升高，减少产生腐蚀时间，同时保留自然暴露下劣化机理。采用外加电流研究已采用和电流密度。有研究表明，早起阶段电流密度高达与相比结果类似。这项研究选定外加电流密度为，这在以前研究中是通过电流密度频谱低端代表。然而，应谨慎应用使用外加电流加速腐蚀，这是加速过程并不完全重现在实际结构中所涉及机制。在加速测试中麻点无法像自然情况下扩展，并有可能在表面上更均匀腐蚀。腐蚀率也可能会影响腐蚀产物，这些产物可能会形成不同氧化状态，这可能会影响粘结强度。钢筋作为阳极，而四个碳钢金属板钢条被固定在表面作为阴极。用盐水喷洒表面放于中间以保证金属板和混凝土有足够接触，如图所示。图加速腐蚀系统当根钢棒获得了所需裂纹宽度时，该棒就停止施加外加电流。当所有个定点都达到了目标裂纹宽度时，试样就被拆下来用于拉拔测试。表面平均.，.，和.毫米裂缝宽度为目标裂缝宽度。表面裂纹宽度沿着试棒测量长度在毫米，利用光学显微镜断路器测试到开始毫米塑料管粘结点。测量精度为.毫米。测量垂直于钢筋表面方向上裂缝宽度，不管在该位置实际