.,.,.,.,.,⋯,ε,.,,,,.,,.,,.,.,.,.,.,.,.ε...,.,ε..,.,,.附录英文文献译文在由臭氧搅拌反应器中有机污染物的破坏模型摘要由臭氧引起的水中有机污染物的破坏是种由气体到液体的过程，这种过程涉及到臭氧群的转化和快速的不可逆的反应。臭氧反应器的设计和进程优化要求在反应器里面有气体和液体相互转换的模型。在这篇论文中个理论上的将流体动力学和反应动力学参数相结合的模型被推荐，为了预测在个半批次臭氧搅拌反应器中有机污染物的破坏速率。个对我们之前工作中的增强因数的简单的表述被应用在估计在臭氧吸收中化学团转化率。,二氯苯酚,和,或者是他们的混合物被选择作为模拟的模型化合物，而且预计聚合物是和些可测量的数据区别开的。关键词二氯苯酚的破坏臭氧搅拌翻译器增强因子引言由于臭氧的强氧化点位，臭氧被当做个对饮用水和废水处理很有前途的方法。水中有机物污染的宽范围能够用臭氧减轻，臭氧与过氧化氢或者紫外线光相结合，这就是熟知的高级化学氧化工艺。相比于传统的处理技术，这样的活性碳吸附或者生物降解，臭氧化学氧化有着更快的速度和更广的污染物破坏面积的优势。虽然对臭氧氧化动力学研究方面的反应速率常数，化学计量比研究和中间体鉴定有很多的报道这些反应动力学的应用成功率和反应器工艺设计基本信息没有得到足够的重视,。这个在定程度上可能是由于在个特定的反应器中臭氧的化学转化率的缺乏。众所周知吸收了大量气体的溶质的转化速率在化学反应中被加强。这种影响程度用增强因数来描述，被定义为传质的化学吸收系数与其物理吸收系数的比值。般来说，通过实验确定化学传质系数是很难得，特别是吸收过程中伴随着混合反应，而物理传质速率可能很容易根据实验确定或者从半经验的方法中获得。薄膜理论的基础上,提出了个通过臭氧自身分解和氧化来预测增强因数的迭代法。因为导出来的增强因数是个隐含的表达式，它在臭氧氧化反应器模拟有机污染物的降解率的应用方面不方便。在这篇论文中简单明确的表达了增强因数，涉及到的在臭氧次自我分解和二次臭氧氧化或者系列的平行氧化反应⋯中臭氧吸收的表面更新模型被应用于预测在半批次搅拌器中臭氧氧化是损坏率。数学模型个单的有机污染物在水溶液中被臭氧氧化的破坏当臭氧变成冒搅拌釜包含个有机污染物的解决方案,无论是气态和液态阶段可以设想充分混合，这个质量平衡为臭氧气体阶段可以表示为如下秋,年。这里的,代表臭氧在大部分的气体渗流流的反应器的浓度,分别是在气液接口和液体体积,ε是反应器,液体的高度和速度。分别是速度的气相及气率,是吸收时间。吉隆坡的整体容积臭氧物质传热传质系数这个是物理质系数具体的面积,是增强因子,以及他们的产品,如表示,这个化学质系数如上所述。因为没有溶解臭氧是大多数实验检测年,美国郭秋冬,民国年,即钙,所有的快速臭氧氧化反应也可以假定的液膜内完成。然后堆积速率的有机组成部分,液相可以写成,。那里,是指申请审验及认证的有机化合物的浓度的液体散货是计量比臭氧氧化反应。在上述两个方程的臭氧浓度的界面,我可以表达为.溶解度比臭氧是。英尺.的范围,这里是采用平均值为增强臭氧本身在臭氧吸收分解和二阶臭氧氧化反应原理,是个简单的显式表达式,推导出在我们先前的工作程基于表面更新模型那里和分别为臭氧扩散性能和有机。是二次反应常数，是第个命令臭氧自已分解反应常数。值得注意的是，。只有当以下情况举行，是合法的通过臭氧氧化破坏水中有机污染物的混合溶液最初在液体中有两个或更多的污染,吸收臭氧是伴随着平行臭氧氧化反应。如果这些反应之间的竞争被认为是只依赖于反应速率常数,由于有机成分的液相可得到在气象中臭氧的质量平衡是同方程是样的为增强臭氧吸收与平行臭氧氧化反应，近似表达式可以推导出与表面更新模型有关,如。其中杰代表在陪同第的顺序臭氧自分解反应与的单身反应的个第二顺序臭氧化反应的臭氧吸收的所谓的增强因子。模拟和实验结果在的同分异构体中和，同分异构体被选作为分别与臭氧反应用量最少且活性最大的用于模拟的模型化合物。二氯芬已被广泛用于生产农药，染料等工业化学品。它们在年的清洁水法案中被美国环保署列为个最大污染物。美国环保署推荐的水质标准是每升含.到.。对于单溶液中的臭氧吸收，通过结合等式，和以及应用程序的数字化方法，增强因子，在大多数气相和液相臭氧中的浓度能够从理论上预知，如图和所示。邱邱，的些实验结果也列在图和图中。该实验所用的反应堆如图它是由个其内顶部和底部之间用个螺丝杆支撑直径厘米的圆形不锈钢板的玻璃圆筒组成的。不锈钢挡板插入反应堆，以增加气相和液相的湍流。该搅拌器是个刀片的涡轮叶轮。气体喷雾器，个拥有孔隙度为熔块光盘，通过臭氧气体进入罐连接到个玻璃管。该解决方案每个实验的初始体积为公升。在实验条件下溶液的搅拌雷诺数评估结果为大于，表示已经达到完美的混合。图,在，解决方案中对增强因子和臭氧吸收的预测搅拌转速,.,.ε...实验图,在,解决方案中对增强因子和臭氧吸收的预测搅拌转速,.,.,ε..实验从图和中可以看出在值范围内预测浓度与早期吸收周期的实验结果高达的消耗量吻合。但在值时，在，溶液中臭氧吸收出现重大偏差。这是因为在的，的臭氧反应常数降低，不再满足标准了，这意味着臭氧反应没有在液膜内完成，并可能延伸到液态散装。另方面，当浓度下降到定水平如初始浓度的以下，数学模型就不能成功模拟浓缩行为，并由此可知移动的处理时间比实验测量的时间短。这是合理的，因为该模型忽略了当的氧化接近完成时臭氧与不确定中间体的反应。部分臭氧被中间体消耗，这导致在真正的吸收过程中处理时间更长。无论是在图中预测的结果还是实验结果，都表明随着值从到的的增加的破坏率变化很小，这是由于臭氧传质速率的限制。然而，当搅拌速度固定为每分钟转，气体流速从每