，和钢断裂需相对长时间。

图显示了蠕变后平均颗粒中金属元素组成。

通过对至颗粒每个试样进行分析。

金属平均组合物在氮化物元素也如图所示。

未知粒子含有相同金属元素氮化物。

然而，颗粒含量比氮化物大得多。

这表明富粒子相平均铬含量从至质量相据研究高铬钢其他类型。

。

图显示钢图像。

相由选区电子衍射确定，采用了四方晶胞了.纳米和.，斯特朗等研究。

在和钢情况下，相选区电子衍射确定相主要出现在相对短时间试样破裂，如图，虽然其他研究人员中发现相在标本长期超过小时后破裂。

如果氮化物变化对蠕。

制备透射电镜薄箔和萃取碳复型。

用能量色散射线光谱仪分析沉淀物组合物。

板条宽度和位错密度测定。

进行氮化平均半径以图像亮场，对应于约粒试样。

图。

蠕变断裂强度钢之间比较检查。

图。

在最小蠕变速率与应力关系。

结果与讨论.氮含量对蠕变强度影响图显示了钢应力和断裂时间研究。

和钢蠕变寿命比钢短。

这种趋势，甚至可以在短期内看到区域，表明初始组织之间钢是不同。

抗蠕变和断裂过程都是与蠕变寿命相关。

最小蠕变速率与施加应力关系，如图所示。

对于和钢最小蠕变速率是高于为钢，表明蠕变性能差异，有助于蠕变寿命差异。

.。

初始位错结构图显示了个钢在位错结构蠕变。

所有具有典型回火马氏体钢具有高位错密度。

，和钢平均板条宽度，位错密度和奥氏体晶粒尺寸列于表。

由于其较高正火温度和钢奥氏体晶粒尺寸大于钢。

钢板条宽度大于，钢。

据研究，尽管原奥氏体晶粒尺寸影响碳钢包大小，板条宽度不依赖现有奥氏体晶粒尺寸。

表所示钢回火温度升高有助于更大板条宽度自回火板条宽度增加。

在这些钢位错密度是不样。

由于和钢具有更精细板条和较大晶粒尺寸初始结构，可以预测和钢蠕变强度高于钢。

然而，对钢蠕变强度表现出相反趋势，如图所示。

应考虑其他微观结构因素比初始位错结构和晶粒尺寸以解释蠕变强度差异。

位错分解行为，蠕变过程中展现影响蠕变强度结构。

进行析出行为调查，由于钉扎析出物阻碍位错结构回复蠕变过程中呈现.。

氮含量对析出行为影响图显示了个萃取碳复型在蠕变分布析出物。

在钢最相氮化物。

氮化物分布沿边界如块和奥氏体晶粒边界。

和钢粒子分布趋势与钢相同。

在提取残留钢钒含量为约.质量回火后在提取和钢回火后残留含量为约.质量，表明氮含量增加有助于更多氮化物弥散。

然而，在和钢，相对大颗粒，也存在沿边界相对于钢如图。

和。

能量过滤和萃取碳复型图像，如图所示。

和元素图显示了沉淀分布。

在图高对比度粒子是因为由，氮化氮化物，相对大颗粒，被视为在图和钢。

在图由于钢超低碳不含大颗粒。

它是由对钢大颗粒平均铬含量约质量分析证实。

该碳化物颗粒在高氮钢其他类型。

钉扎作用边界上氮化物如板条，块和原奥氏体晶界，有助于为钢蠕变强度提高钢中未发现颗粒，然而，几个颗粒分布在回火后和钢。

颗粒占据氮化物沉淀网如图。

和，导致蠕变意味着增加颗粒间间距对边界在。

增加会导致蠕变性能下降。

钢粗化蠕变过程中呈现如图所示。

迅速变粗后蠕变析出，表明平均颗粒间间距对边界迅速增加。

钉扎作用边界上比氮化物由于其较高粗化率.低得多说明高氮钢最小蠕变速率增加，增加平均颗粒间间距对边界在和钢蠕变中大于钢。

保持氮化物钉扎作用在边界蠕变变形对延缓粗氮化物是必要。

图说明了氮化物蠕变过程中平均半径变化。

所有数据是从试样标距部分获得。

在三种钢蠕变前平均体积是相同。

然而，和钢粗化比蠕变过程中钢更快，表明相对于和钢，钢界限钉扎效应氮化物在迅速减少。

这可以阐述钢蠕变强度差异。

颗粒粗化是由熟化机制控制。

，粗化率是由下面公式描述和表示时间颗粒半径，其它项，是速度常数，是描述控制粗化过程指数。

式中为控制晶格扩散碳化物值，是由下面公式描述是碳化物界面能，是碳化物摩尔体积，为原子晶格扩散系数，和分别是在基体和碳化物原子浓度。

图显示在氮化物在蠕变前金属元素平均组合物。

分析每个试样沿边界有颗粒。

所有氮化物钢含。

和含量对于和钢比钢分别较大和较小。

应用公式粗氮化物，原子主要是，如图所示是样。

回火后量钢大于其和钢，由于是钢列于表和含量在同.质量钢提取残留低于.质量高氮钢。

方程给出速率常数，钢要高于高氮钢。

然而，粗化趋势相反如图所示。

平田等人研究发现，粗化率中含有大量铬高于模拟焊接热影响区，高铁素体钢试样中原子主要是。

他们解释，较高粗化率源于对晶格扩散控制。

在高氮钢铬扩散可能会影响粗氮化物，由于在和钢比钢中含有大量铬。

然而，在高氮钢粗化率较高氮化物机理目前尚不清楚。

因此，大颗粒存在和回火使较高粗化率氮化物引起高氮钢蠕变强度降低。

表。

检查回火后钢微观结构。

图。

初始位错结构钢，和钢钢。

图。

在萃取复型回火后析出物分布。

钢，钢，钢。

图。

能量过滤和图像中提取复制后回火。

图，图钢钢钢。

图。

能量过滤图像中铬钢萃取复型。

回火后，在小时图。

在蠕变过程中改变氮化物大小。

.。

蠕变过程中暴露析出物变化相析出被认为是发生在所有钢蠕变过程中。

然而，所有钢析出行为是相同。

粒子能谱分析证实，和相组成除了金属元素不同，氮化物在表部分，和钢断裂需相对长时间。

图显示了蠕变后平均颗粒中金属元素组成。

通过对至颗粒每个试样进行分析。

金属平均组合物在氮化物元素也如图所示。

未知粒子含有相同金属元素氮化物。

然而，颗粒含量比氮化物大得多。

这表明富粒子相平均铬含量从至质量相据研究高铬钢其他类型。

。

图显示钢图像。

相由选区电子衍射确定，采用了四方晶胞了.纳米和.，斯特朗等研究。

在和钢情况下，相选区电子衍射确定相主要出现在相对短时间试样破裂，如图，虽然其他研究人员中发现相在标本长期超过小时后破裂。

如果氮化物变化对蠕，.，，，.，.，.，.，.，.，，，.，.，.，.，，.，，，.，.，，.，.，.，.，.，.，.，，.，.，，.，中文字，单词，英文字符出处，.氮含量对极低碳耐热钢在显微组织方面和蠕变行为的影响从位错结构和析出物的分布两方面，研究了氮含量对极低碳铁素体钢的蠕变强度和微观结构的影响。

。

制备透射电镜薄箔和萃取碳复型。

用能量色散射线光谱仪分析沉淀物组合物。

板条宽度和位错密度测定。

进行氮化平均半径以图像亮场，对应于约粒试样。

图。

蠕变断裂强度钢之间比较检查。

图。

在最小蠕变速率与应力关系。

结果与讨论.氮含量对蠕变强度影响图显示了钢应力和断裂时间研究。

和钢蠕变寿命比钢短。

这种趋势，甚至可以在短期内看到区域，表明初始组织之间钢是不同。

抗蠕变和断裂过程都是与蠕变寿命相关。

最小蠕变速率与施加应力关系，如图所示。

对于和钢最小蠕变速率是高于为钢，表明蠕变性能差异，有助于蠕变寿命差异。

.。

初始位错结构图显示了个钢在位错结构蠕变。

所有具有典型回火马氏体钢具有高位错密度。

，和钢平均板条宽度，位错密度和奥氏体晶粒尺寸列于表。

由于其较高正火温度和钢奥氏体晶粒尺寸大于钢。

钢板条宽度大于，钢。

据研究，尽管原奥氏体晶粒尺寸影响碳钢包大小，板条宽度不中文字，单词，英文字符出处，.氮含量对极低碳耐热钢在显微组织方面和蠕变行为影响从位错结构和析出物分布两方面，研究了氮含量对极低碳铁素体钢蠕变强度和微观结构影响。

高氮钢蠕变强度较钢基低，即使最初板条宽度和奥氏体晶粒尺寸在高氮钢更大。

高氮钢回火后，氮化物和大型颗粒沿板块包分布在原奥氏体晶界上。

大颗粒占据氮化物沉淀位置。

粗氮化物在蠕变过程中暴露，高氮钢比钢基更快。

回火后较高粗化率和氮化物在高氮钢意味着增加颗粒间间距对边界大颗粒存在下，导致在蠕变强度降低。

在所有钢表部分蠕变暴露后观察到相形成。

相形成在高氮钢更快相对与钢基。

在高氮钢相主要加强筋可有助于减少蠕变强度由于相形式氮化物。

关键词低碳钢蠕变性能沉淀反应氮粗化简介具有热效率高发电厂也需要减少二氧化碳排放。

高铬铬铁素体与回火马氏体钢用于锅炉电厂汽轮机因其良好抗蠕变性，导热系数大，有利于抑制热膨胀。

该钢需要具有更好抗蠕变强度，以增加蒸汽温度和压力，这有利于改善热效率。

最近，我们已经了解到，极低碳铁素体钢...通过减少铁素体钢碳含量具有比..钢高蠕变强度，但不是碳化物只有好氮化物沉淀沿板条，块，包与现有奥氏体晶粒边界以及在矩阵在回火过程中。

优良氮化物可以固定界限长期蠕变变形过程中由于生长对氮化物速率比所述低得多碳化物.以前研究表明在传统高铁素体，重要是要优化钢，含量，和形成碳氮化物最大限度碳氮化物强化作用。

然而，合金元素铁素体钢仍然没有优化。

研究了钢和最佳用量，碳含量应是固定在.质量避免沉淀。

它已被证实，这种钢提取回火后由残留质量.和.质量。

这意味着，只有半包括在氮化物。

为了进步提高蠕变强度要分散更多氮化物。

如果是.质量应该理论上存在氮化物含量为.质量。

我们推测，有效氮形成是低于.质量分数，由于是用形成，表明需要增加含量。

因此，增加在铁素体钢含量可以增加氮化物量。

含量增加蠕变强度影响在低碳.铁素体钢。

低碳钢含，。

钢化学成分，热计算预测，铁素体存在。

另方面，铁素体钢具有高抗蠕变性含有质量是奥氏体前避免铁素体。

如果我们使用这种钢加，我们可以探讨含量在个完全马氏体结构蠕变强度铁素体增加影响。

本文目是调查含量对析出行为增加氮化物和铁素体钢蠕变强度影响。

表。

化学成分质量和热处理条件下，钢研究实验程序化学成分和热处理条件钢检查在表中给出。

钢融化为千克锭在真空感应炉中锻造成个直径毫米棒。

钢基体材料在我们以前工作报告和和钢具有较高氮含量比基础材料。

在钢正火后未观察到不溶性氮化物。

提取和钢残留物分析，正火后不溶氮化物观察到约质量钒铌。

钢正火和，氮化物溶解量约为质量，和钢更高温度正火后不溶氮化物比钢降低。

几个回火温度选择控制硬度。

钢回火马氏体微观结构，热处理后，和钢维氏硬度分别为，和。

蠕变试验进行在空气中在恒定负载下进行，使用毫米直径和毫米计在测量长度标本。

析出物量是由提取残留物定量分析估计。

使用透射电镜和能量过滤在观察试样显微结构。

制备透射电镜薄箔和萃取碳复型。

用能量色散射线光谱仪分析沉淀物组合物。

板条宽度和位错密度测定。

进行氮化平均半径以图像亮场，对应于约粒试样。

图。

蠕变断裂强度钢之间比较检查。

图。

在最小蠕变速率与应力关系。

结果与讨论.氮含量对蠕变强度影响图显示了钢应力和断裂时间研究。

和钢蠕变寿命比钢短。

这种趋势，甚至可以在短期内看到区域，表明初始组织之间钢是不同。

抗蠕变和断裂过程都是与蠕变寿命相关。

最小蠕变速率与施加应力关系，如图所示。

对于和钢最小蠕变速率是高于为钢，表明蠕变性能差异，有助于蠕变寿命差异。

.。

初始位错结构图显示了个钢在位错结构蠕变。

所有具有典型回火马氏体钢具有高位错密度。

，和钢平均板条宽度，位错密度和奥氏体晶粒尺寸列于表。

由于其较高正火温度和钢奥氏体晶粒尺寸大于钢。

钢板条宽度大于，钢。

据研究，尽管原奥氏体晶粒尺寸影响碳钢包大小，板条宽度不依赖现有奥氏体晶粒尺寸。

表所示钢回火温度升高有助于更大板条宽度自回火板条宽度增加。

在这些钢位错密度是不样。

由于和钢具有更精细板条和较大晶粒尺寸初始结构，可以预测和钢蠕变强度高于钢。

然而，对钢蠕变强度表现出相反趋势，如图所示。

应考虑其他微观结构因素比初始位错结构和晶粒尺寸以解释蠕变强度差异。

位错分解行为，蠕变过程中展现影响蠕变强度结构。

进行析出行为调查，由于钉扎析出物阻碍位错结构回复蠕变过程中呈现.。

氮含量对析出行为影响图显示了个萃取碳复型在蠕变分布析出物。

在钢最相氮化物。

氮化物分布沿边界如块和奥氏体晶粒边界。

和钢粒子分布趋势与钢相同。

在提取残留钢钒含量为约.质量回火后在提取和钢回火后残留含量为约.质量，表明氮含量增加有助于更多氮化物弥散。

然而，在和钢，相对大颗粒，也存在沿边界相对于钢如图。

和。

能量过滤和萃取碳复型图像，如图所示。

和元素图显示了沉淀分布。

在图高对比度粒子是因为由，氮化氮化物，相对大颗粒，被视为在图和钢。

在图由于钢超低碳不含大颗粒。

它是由对钢大颗粒平均铬含量约质量分析证实。

该碳化物颗粒在高氮钢其他类型。

钉扎作用边界上氮化物如板条，块和原奥氏体晶界，有助于为钢蠕变强度提高钢中未发现颗