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（毕业设计全套）冶金铸造双梁桥式起重机结构设计（打包下载）

切力跨端内扭矩主梁翼缘焊缝厚度，采用自动焊。.副主梁疲劳强度校核桥架工作级别为，应按载荷组合Ⅰ计算主梁跨中的最大弯矩截面的疲劳强度。由于水平惯性载荷产生的应力很小，为了计算简明而忽略惯性应力求截面的最大弯矩和最小弯矩，满载小车位于跨中点，则空载小车位于右侧跨端时，见图，左端支反力为图最小应力计算简图．验算主腹板受拉翼缘焊缝的疲劳强度，见图应力循环特性根据工作级别，应力集中等级及材料，查得，焊缝拉伸疲劳许用应力为合格．验算横隔板下端焊缝与主腹板连接处的疲劳强度应力循环特性显然，相同工况下的应力循环特性是致的。由及，横隔板采用双面连续贴角焊缝连接，板底与受拉翼缘间隙为，应力集中等级为，查得疲劳许用应力，拉伸疲劳许用应力为合格.副主梁的稳定性整体稳定性主梁高宽比稳定局部稳定性翼缘板，需设置条纵向加劲肋。验算稳定翼缘板最大外伸部分稳定主腹板副腹板故需设置横隔板和条纵向加劲肋，主副腹板相同，隔板间距，纵向加劲肋位置，取，其布置示于图图副主梁加强筋布置图.验算跨中副腹板上区格Ⅰ的稳定性区格Ⅰ只受及的作用，区格两边的正应力为切应力区格Ⅰ的欧拉应力属于不均匀压缩板屈曲系数则，故需修正，当剪应力作用时故需修正区格Ⅰ的复合应力为，区格的临界复合应力为所以，区格Ⅰ的稳定性合格。.加劲肋的确定横隔板厚度，板中开孔尺寸为。翼缘板纵向加劲肋选用角钢，。纵向加劲肋对翼缘板与加劲肋接触面的惯性矩为合格主副腹板采用相同的纵向加劲肋纵向加劲肋对腹板板厚中心线的惯性矩为综上所述，选择的加劲肋合格。.刚度计算．桥架的垂直静刚度满载小车位于主梁跨中产生的静挠度，见图图副主梁静刚度计算简图满足要求．桥架的水平惯性位移小车位于跨中，计算起动工况的跨中位移.垂直动刚度起重机垂直动刚度以满载小车位于桥架跨中的垂直自振频率来表征，计算如下主梁质量全桥架中点换算质量起升质量起升载荷起升钢丝绳滑轮组的最大下放长度为取，为吊具最小下放距离桥架跨中静位移为查表选用倍率由钢丝绳静拉力选用型钢丝绳起升钢丝绳滑轮组的静伸长结构质量影响系数桥式起重机的垂直自振频率．水平动刚度起重机水平动刚度以物品高位悬挂，满载小车位于桥架跨中的水平自振频率来表征。半桥架中点的换算质量为半刚架跨中在单位水平力作用下产生的水平位移为桥式起重机的水平自振频率为.桥架拱度桥架跨度中央的标准拱度值考虑制造因素，实取跨度中央两边按抛物曲线设置拱度，如下图图拱度示意图距跨中为的点，距跨中为的点，距跨中为的点，端梁校核.主主梁端部耳板设计计算主主梁跨端结构受力，工况满载小车位于主梁跨端，大小车同时运行起制动及桥架偏斜。．垂直载荷主梁最大支承力因作用点的变动引起的附加力矩为按假想端梁计算自重计算简图图端梁计算简图端梁支座反力如图，截面弯矩剪力截面弯矩剪力．水平载荷端梁的水平载荷有亦按简支梁计算，见图图端梁水平载荷计算简图因作用点外移引起的附加水平弯矩为弯矩截面剪切力截面在，水平力作用下，处水平反力．主梁端部耳板设计主梁端部耳板设计如图所示。图主梁端部截面尺寸图耳板截面尺寸截面性质建立如图示坐标系校核截面处腹板中轴处切应力合格截面处销轴所受剪应力在验算端梁完计算，见后面。.副主梁侧端梁的校核.端梁校核载荷计算副主梁与端梁看作是多跨静定梁的附属部分主主梁对附属部分无影响。工况取满载小车位于主梁跨端，大小车同时起制动及桥架偏斜。垂直载荷端梁垂直载荷分布如图所示。主梁最大支承力图端梁垂直载荷分布图因作用点的变动引起的附加力矩为端梁自重端梁在垂直载荷作用下按图所示简支梁计算端梁支反力截面截面水平载荷端梁的水平载荷有按图所示简支梁计算。图端梁水平载荷分布图因作用点外移引起的附加水平弯矩为先求支反力端梁的水平反力水平剪切力弯矩截面剪切力轴向力．强度校核只需校核截面如图图截面应力危险点截面角点处应力腹板边缘的应力翼缘板对中轴的静矩为折算应力为满足要求．疲劳强度只考虑垂直载荷，工况满载小车位于跨中及跨端截面。满载小车在副主梁跨端时，端梁截面的最大弯矩和剪切力为空载小车位于跨中时，端梁支反力下翼缘板焊缝应力根据及，下翼缘板采用双面贴角焊缝，应力集中等级，查得。焊缝拉伸疲劳许用应力合格，按查得取拉伸疲劳许用应力合格．稳定性整体稳定性稳定局部稳定性翼缘板稳定腹板不需设置横隔板。.校核销轴所受的力端梁销轴分布及受力简图如图所示。图端梁销轴分布及受力简图耳板与端梁连接处销轴，所受垂直方向的剪力较大，而受水平方向拉力，其在垂直方向几乎不受力。只需校核受力较大的销轴。设计销轴直径为对销轴合格对支撑板的挤压应力，设支撑板厚。支撑板的挤压力合格．副主梁与端梁的连接副主梁与端梁采用连接板贴角焊缝连接，主梁两侧各用块连接板与端梁的腹板焊接，连接板厚，高度取。主梁腹板与端梁腹板之间留有的间隙，在组装桥架时用来调整跨度。主梁翼缘板伸出梁端套装在端梁翼缘板外侧。用贴角焊缝，周边焊住，必要时在主梁端部内侧，主端梁的上下翼缘板处焊上三角板，以增强连接的水平刚度，承受水平剪力。副主梁最大支承力连接处需要的焊缝长度为合格至此桥架设计全部合格。结论经过近三个月的设计，我对桥式铸造起重机的设计步骤内容和方法有了深入的了解，同时巩固了已学的金属结构的相关知识，为以后的工作学习打下了坚实的基础。这次设计桥式铸造起重机的突出特点是工作级别高起重量大工作环境差。在设计计算时采用需用应力法进行结构设计，强度校核时由于所用材料为塑性材料因此用第四强度理论进行强度校核。同时高工作级别的结构所允许的疲劳强度许用值很低，疲劳强度成为设计计算的首要约束条件，因此要重点校核疲劳强度。此桥式铸造起重机由主主梁副主梁和端梁构成。桥架采用六梁铰接式结构以减少结构的超静定次数，改善受力和方便运输。主副小车的起重量均偏大，故采用偏轨箱型梁桥架。偏轨箱型梁桥架不仅可减小小车的外形尺寸，同时也增大了起升空间，有利于铸造厂间的应用。另外根据结构受力的特点应用材料，将材料用到受力大的地方，而受力小的地方就尽可能少用材料以减小自重，节省材料。这种有针对性的设计能最大限度地节省材料，减小自重，使设计更加合理。致谢在设计过程中，得到了学院有关领导的关心和支持，尤其是指导老师给了我很大的帮助，在此对他们认真负责的精神和付出的辛苦表示衷心的感谢。由于本人学识水平和设计经验的缺乏，在设计的开始阶段，遇到了很多棘手的问题，在后来的设计绘图过程中，又暴露很多实际的画图问题，自己毫无经验。秦老师的及时耐心有效的指导，才使我能顺利如期的完成毕业设计。老师渊博的知识严谨的治学态度高度的责任感和对我们时时刻刻的关怀之心，都深深的感染着我。参考文献万力徐格宁，等起重机设计规范.北京国家标准局出版社，.张志文王金诺等，起重机设计手册.北京.中国铁道出版社，.王金诺于兰峰，起重机金属机构.北京中国铁道出版社徐格宁，机械装备金属结构的设计.北京，机械工业出版社，陈道南盛汉中，等起重机课程设计.北京冶金工业出版社，.陈国璋孙桂林金永懿孙学伟徐秉业，等起重机设计实例.中国铁道出版社，材料力学.北京高等教育出版社结构力学.北京高等教育出版社,徐格宁智浩.铸造起重机桥架空间结构分析与疲劳计算.太原重机学院学报.年第四期第卷，。