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由沉降，减少塔顶出口气体中液滴夹带，必要时还可节省破沫装置。

塔顶空间高度般取，塔径大时可适当增大。

塔板间距塔板间距的大小与液汽和雾沫夹带有密切关系。

板间距大，可允许气流速度较高，塔径可小些反之，所需的塔径就要增大。

般来说，取较大的板间距对提高操作弹性有利，安装检修方便，但会增加塔的造价，因此，应适当选择。

板间距的数值应按照规定选取整数，下表所列经验数据可作为设计初步的参考值。

板间距与塔径间关系在设计时板间距必须首先选定，因为计算空塔速度时需板间距的数值。

若由此算得的塔径与初选的板间距不协调，应立即对板间距进行调整。

在其它参数均选定后还要进行流体力学验算，若塔板性能不佳，仍需对塔板结构参数包括板间距在内进行适当的调整。

开有人孔的板间距人孔直径般为。

凡设有人孔的上下两塔板间的间距应等于或大于。

人孔数目是根据物料清洁程度和塔板安装方便而确定。

对于易结垢结焦的物料，因需经常清洗，每隔块塔板就要开个人孔对于无需经常清洗的清洁物料，可每隔块板设置个人孔若塔板上下都可拆卸，可隔块板设置个人孔。

进料板空间高度进料段空间高度取决于进料口的结构型式和物料状态，般要比大，有时要大倍。

为了防止进料直冲塔板，常在进料口处考虑防冲设施，如防冲板入口堰缓冲管等，应保证这些设施的安装。

塔底空间高度塔底空间高度具有中间贮槽的作用，塔釜料液最好能在塔底有分钟的储量，以保证塔底料液不致排完。

若塔的进料设有缓冲时间的容量，则塔底容量可较小。

对于塔底产量大的塔，塔底容量也可取小些，有时仅取分钟的储量。

对于易结焦物料，塔底停留时间则应按工艺要求而定，值可按储量和塔径计算。

根据以上数据所以塔板高度为毫米。

塔板如图所示塔板板面根据所起的作用不同分为鼓泡区溢流区破沫区和无效边缘区四个区域。

鼓泡区鼓泡区为图中虚线以内的区域，是板面上开孔区域。

由于塔板上气液接触构件浮阀设置在此区域内，故被称为气液接触传质的有效区域。

可由下式计算，参见图。

其中及根据图可得出溢流区及，降液管的宽度和截面积可利用堰长与塔径之比由弓性降液管的参数图求查得。

破沫区面是在液体进入降液管之前，有段不鼓泡的安定地带，以免液体大量夹带气泡进入降液管另是在液体入口处，由于板上液面落差，液面较厚，有段不开孔的安全地带，可减少漏液量。

破沫区的宽度以表示，可按下述范围选取，即对于小直径的塔，因塔板面积小，破沫区的宽度可相应减少。

无效边缘区视塔板的支承需要而定，小塔般为，大塔般为。

为防止液体经无效边缘区流过而产生短路现象，可在塔板上沿塔壁设置挡板。

根据以上数据可得出计计算和安装不当，将会影响整个系统的经济性及工作的可靠性，甚至会带来严重的破坏性事故。

管内径本设计取经济流速为带入上述公式管道内径得出管路内径为。

管壁厚度管壁厚度取决于管道内气体压力。

低压管道，可采用碳钢合金钢焊接钢管中压管道，通常采用碳钢合金钢无缝钢管。

其壁厚可近似按薄壁圆筒公式计算式中，为管内气体压力为强度安全系数，取为管材的许用应力，常用管材许用应力值列于下表泡罩，泡罩，。

得出，液层阻力计算气体通过动液封的液层阻力，按下式计算液注式中动液封，液柱静液封，堰上清液层高度，液柱液面落差，液柱充气系数。

充气系数为气相动能因子的函数，由图查得，图中的动能因子为式中以鼓泡面积为基准的气速，气相密度，千克立方米。

五塔径和塔板的开孔率塔径对于确定塔径，比较简便和可靠的方法是先假定塔径，然后在复查。

起主要步骤如下。

选取半间距。

对于泡罩塔板，所选取板间距不宜过小。

以免雾沫夹带过量，通常。

确定降液管面积。

根据液体流量板间距及液体在降液管中的停留时间，已确定降液面积，并应考虑物系的旗袍因素对降液管面积的影响。

选取泡罩规格。

从表中选取种标准的泡罩及响应的结构参数，可首选标准泡罩。

确定踏板上的泡罩数。

根据设计条件的气相负荷及对相应的关系式，计算最大气相负荷条件下所需要的泡罩数，设计能力条件下的齿缝开度及对应于最小齿缝开度条件下气相流速，以确定塔板上的泡罩数。

假定塔径。

在假定塔径时，可考虑上叙降液管面积泡罩数的数值大小，以减少往返次数。

选取塔板上的液流形式。

根据塔径，降液管面积和液体流量的大小，选择适当的液流形式如单液流双液流，甚至四液流。

并确定相应的堰长及液流强度。

泡罩排布。

根据上叙的塔径，液流形式，降液管面积及泡罩数，在塔板上具体排部。

在塔板排部中，除了满足降液管受液盘的需要外还应考虑到安定区及支承区的需要。

在泡罩排布中，若发现所需要的泡罩数排布不下，应适当增大塔径，若泡罩中心距过大，可适当减小塔径，直至所需要的泡罩书在塔板上排布适当，即为初步确定的塔径。

复核。

塔径初步确定后，对塔板上的泡罩规格堰高齿缝开度静液封液面落差塔板压降处理能力操作弹性及液体在降液管中的液层高度等进行复核，必要时对些参数进行适当调整，最后确定塔径及塔板结构参数。

塔板开孔率以塔截面积为基准的塔板开孔率，按下式计算式中塔截面积，平方米升气管的内径，塔板上的泡罩数。

以鼓泡面积为基准的塔板开孔率式中降液管面积，平方米。

根据以上推倒计算，可求出本设计吸收塔各种参数。

塔板块塔径泡罩直径壁厚升气管外径壁厚总高度升气管高度泡帽高度泡帽顶端至齿缝高度齿缝高度齿缝宽度齿缝数目齿缝节距升气管孔径升气管净面积平方厘米回转面积平方厘米环行面积平方厘米齿缝总面积平方厘米泡罩质量泡罩底隙泡罩排列泡罩在塔板上通常按正三角形排列中心距开孔区面积平方米总开孔区面积为平方米塔板上的动力参数静液封高度动液封高度最大允许气相负荷气相流率可以得出个齿缝开度塔板的压降齿缝开度气体通过升气管。

回转通道和环境的局部阻力，液柱气体通过动液缝的液层阻力，液柱的计算液注塔板的开孔率以塔截面积为基准的塔板开孔率塔高塔体总有效高度不包括裙座由下式计算，塔顶空间高度塔板间距开有人孔的塔板间距进料段空间高度塔底空间高度实际塔板数人孔数目不包括塔顶空间和塔底空间的人孔。

塔顶空间高度塔顶空间高度的作用是安装塔板和开人孔的需要，也使气体中的液滴自为制作些专题画册，以供推广活动使用④设计制作份精美的经销商加盟手册，对经销商提供价格折扣优惠，扩大品牌效应策划编写详细的店员培训守则。

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般来说，取较大的板间距对提高操作弹性有利，安装检修方便，但会增加塔的造价，因此，应适当选择。

板间距的数值应按照规定选取整数，下表所列经验数据可作为设计初步的参考值。

板间距与塔径间关系在设计时板间距必须首先选定，因为计算空塔速度时需板间距的数值。

若由此算得的塔径与初选的板间距不协调，应立即对板间距进行调整。

在其它参数均选定后还要进行流体力学验算，若塔板性能不佳，仍需对塔板结构参数包括板间距在内进行适当的调整。

开有人孔的板间距人孔直径般为。

凡设有人孔的上下两塔板间的间距应等于或大于。

人孔数目是根据物料清洁程度和塔板安装方便而确定。

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进料板空间高度进料段空间高度取决于进料口的结构型式和物料状态，般要比大，有时要大倍。

为了防止进料直冲塔板，常在进料口处考虑防冲设施，如防冲板入口堰缓冲管等，应保证这些设施的安装。

塔底空间高度塔底空间高度具有中间贮槽的作用，塔釜料液最好能在塔底有分钟的储量，以保证塔底料液不致排完。

若塔的进料设有缓冲时间的容量，则塔底容量可较小。

对于塔底产量大的塔，塔底容量也可取小些，有时仅取分钟的储量。

对于易结焦物料，塔底停留时间则应按工艺要求而定，值可按储量和塔径计算。

根据以上数据所以塔板高度为毫米。

塔板如图所示塔板板面根据所起的作用不同分为鼓泡区溢流区破沫区和无效边缘区四个区域。

鼓泡区鼓泡区为图中虚线以内的区域，是板面上开孔区域。

由于塔板上气液接触构件浮阀设置在此区域内，故被称为气液接触传质的有效区域。

可由下式计算，参见图。

其中及根据图可得出溢流区及，降液管的宽度和截面积可利用堰长与塔径之比由弓性降液管的参数图求查得。

破沫区面是在液体进入降液管之前，有段不鼓泡的安定地带，以免液体大量夹带气泡进入降液管另是在液体入口处，由于板上液面落差，液面较厚，有段不开孔的安全地带，可减少漏液量。

破沫区的宽度以表示，可按下述范围选取，即对于小直径的塔，因塔板面积小，破沫区的宽度可相应减少。

无效边缘区视塔板的支承需要而定，小塔般为，大塔般为。

为防止液体经无效边缘区流过而产生短路现象，可在塔板上沿塔壁设置挡板。

根据以上数据可得出计计算和安装不当，将会影响整个系统的经济性及工作的可靠性，甚至会带来严重的破坏性事故。

管内径本设计取经济流速为带入上述公式管道内径得出管路内径为。

管壁厚度管壁厚度取决于管道内气体压力。

低压管道，可采用碳钢合金钢焊接钢管中压管道，通常采用碳钢合金钢无缝钢管。

其壁厚可近似按薄壁圆筒公式计算式中，为管内气体压力为强度安全系数，取为管材的许用应力，常用管材许用应力值列于下表