1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....验证补偿模型实验表明，当位置为毫米，外力为千牛，腔的稳态压力为兆帕。腔的容积为立方米。取作为时，根据方程，我们有设，则。根据脉冲指令信号确定规则，取。则秒。使用计算出的脉冲命令信号，进行实验，结果列于图给出。最大动态误差小于毫米，所述沉降时间小于秒。图在位置毫米实验曲线用不同的力量变化的实验在不同的位置用相同的力的变化或在同位置执行。在实验中采用的脉冲指令信号，根据公式生成其结果示于图至图，表明反对力量干扰的系统性能都非常优秀。图在位置毫米，千牛的力负荷变化的实验曲线的试验曲线图千牛的力负载变化的实验曲线仿真和实验研究表明，该流量补偿模型的合理性和实用性。结论使用其中个快速响应伺服阀是专为采用流量补偿，仿真和实验所提出的双阀控制方案显示液压伺服系统的动态负载刚度大大提高。在实验中，采用该方案的最大动态误差可以通过的下降......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....脉冲幅度和宽度是通过分析和仿真确定的。利用所提出的方案，仿真和实验的变量是在不同的地方进行受力变化。仿真和实验结果表明，缩短稳定时间和最大程度减少位置偏差使系统动态性能对抗负载影响的能力大大提升。也就是，系统的动态负载刚度明显提高。本文提出了种能有效提高电液伺服系统的动态刚度的新方法。关键词电液伺服系统，流量前馈补偿，动态负载刚度，双阀驱动引言在电液伺服系统中负载力的影响例子，为了提高成品率，降低设备的振动所造成的影响，不仅要具有高的稳态控制精度要求，还要有高动态负载刚度要求。让我们在钢轧机液压压下系统的考虑。轧辊，其过程钢，受到大负载变化或扰动。当条钢靠近空心的辊筒。然而，当条钢在辊里是，辊上的负荷迅速增大到最大值。因此液压机组系统突变的负荷，导致液压致动器严重偏离理想点的活塞位置。加上其行驶速度高，钢板头部的长度远远的超出了允许的误差，导致很高的故障率。此外......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....式式和表明，该阀的脉冲命令信号的幅度和宽度的乘积是常数对于给定的外力。流量补偿模型对于图中所示的建议的电液伺服系统，当施加外力，不仅流动前馈补偿需要的效果，而且在反馈控制样。此外，两个腔室由补偿阀同时控制。所以方程式和需要被修改。首先考虑外力为的情况下。图是为了说明该两个腔室是由伺服阀控制的情况。当腔室充油，以提升其压力为拒绝外力，腔室将被排出，其压力将减小。这样的稳态压力的小于。与个腔室进行控制的情况相比，压力增量在腔室需要抑制负载力减小和充电油量也应该减少。和稳态压力小于。在这种情况下，力平衡方程成为因此，加油容积室成为此外，致力载荷位置偏差，闭环位置控制也通过主伺服阀采取行动。因此，相同的系统图中所示的系统。图中，补偿油体积至腔室应该减少，即引入系数，方程可以表示为此外......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....分别。图显示了当外力负载在的直接提供动力单元的响应曲线。图给出了有响应曲线，当负载力由液压动力，第峰的绝对误差和第二个是最小的和也是最小的，这证实了该控制性能是最好的。规则考虑采样时间和补偿伺服阀的响应速度，则脉冲信号的最小宽度是有限的。这里取为最小脉冲宽度。对于小，如果让在规则的条件，则非常小。例如，当活塞位置为和外力是千牛顿，方程可得设，则。图示出与，时对作为，和，的响应曲线，以及相应的严重不良事件是毫米，毫米和毫米。图同样的和不同的响应曲线可以看出，和，不能获得最佳的控制性能。其原因是，实际注入的机油量低于预期是因为伺服阀不能完全打开，然后随意由于短的脉冲驱动时间，虽然的实际值比计算值大。和，可以得到更好的性能。但与和，成本绩效比前者略差。因此，进步证明排除。规则如果注入油过程持续了第个高峰时间后......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....因此，故障产品率可以大大地减少在工业应用中。伺服阀的脉冲命令信号的幅度和宽度的乘积为常数，取决于外力大小和活塞的位置。该脉冲信号的幅度要大，而其最大和最小宽度是有限的。参考文献,,,,,,,,,,提高电液伺服系统的动态刚度的新方法白嫣红，权长摘要目前大多研究都专注于控制理论在提高刚度中的应用。但在闭环液压控制系统中控制器是在控制位置产生偏移后才起作用的，所以控制动作是滞后的。因此，动态负载刚度不能通过先进的控制算法得到优化。本文分析了活塞在加油引起外力负荷变化下保持位置不变的基本原理。在此基础上，提出了通过流量前馈补偿提高电液位置伺服系统的动态刚度概念。并提出采用双伺服阀实现流量前馈补偿方案，其中个快速伺服阀被添加到常规的电液伺服系统和专门利用补偿压缩油量的冲击负荷。两个被阀平行安装共同控制气缸。此外......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....在这种情况下，在腔室的油可分为两部分压缩油和带电油。和带电油体积等于缩减体积由公式表示。由式，下面的公式可以得出替代式代入式，我们得到方程公式来计算充入腔，以保持活塞位置不变，在外力作用下所需要的油量。伺服阀的控制信号量的油充入腔以下几部件确定。以满足快速补偿的要求，脉冲信号被作为阀的指令信号。该信号的幅度和宽度是由和分别表示。伺服阀的端口连接到腔室，因而其流动方程可表示为因此，通过端口油量为其中是额定阀的压力降兆帕，为在端口兆帕的压力下，是额定流量阀，是阀的指令信号。脉冲信号紫外线可表示为如果在腔室和供给压力的压力的波动被忽略，而在腔室中的压力保持在，代方程代入式可得油体积装入室等于流经端口，因此式代式和代入式，紫外振幅和脉冲命令信号的宽度之间的关系可以推导出作为样，在推压力的情况下，在拉力的的情况下，腔室被插入和腔是由伺服阀控制。和阀的端口连接到室中......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....主要由活性气缸，装载筒，伺服阀，两个液压泵，四个压力传感器，位移传感器，广告空间的板，并工业个人计算机。两个气缸具有相同的参数，活塞直径活塞活塞杆直径毫米的总行程。两个阀和是普通的比例阀穆格和阀是个快速响应伺服阀穆格。图测试设置示意图流量补偿模型在简单情况下，只用流量的前馈控制的补偿模型首先被讨论。然后在此基础上，在该情况下，补偿模型与两个反馈控制和前馈控制被导出。简单的情况下，该致动器的个腔被插入，另种是由伺服阀控制的情况下，活塞的位置可以保持不变，在外力作用下，见图。所示。对于这个简单的例子中，我们首先分析所需的充电油量，然后确定补偿阀的指令信号。假定室从图的体积变化。图至图是。从图和图所示，下面的表达式可以得到对于密封腔，压力可升级从巴解组织通过减少它的体积和压缩油。与活塞位移偏差倍，以下公式在腔室中的压力......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....变化与控制性能会变得更糟。因此，脉冲信号的最大宽度也是有限的，应该比第峰值的时间短。与第条时的脉冲信号计算出的宽度超过最大值，实际宽度将需要的最大值。因此，实际注入的油量将非常具有低于预期和欠补偿会发生，这会影响控制性能。因此，选择补偿伺服阀时，根据在最大载荷力的有限脉冲驱动时所需的油量进行充电的能力应予以考虑。实验研究在实验中，位置控制器的比例因子为和供给压力为。在所有下面的图中，虚线表示所需的位置验证双阀控制方案图给出了实验曲线与千牛的力的干扰，包括位移曲线，力负荷曲线和补偿阀的脉冲信号。阀的脉冲命令信号的幅度和宽度分别为和秒。图用外力负载扰动试验曲线从图，可以看出，随着流量补偿的最大动态偏差小于毫米，而没有补偿是大于毫米。最大动态误差采用该方案降低了。并且所述沉降时间被缩短。比较图和图，我们可以看到，实验结果与模拟结果相致。这两种模拟结果和实验结果表明，采用流前馈补偿......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....但它的值从低于比较高，所以其平均值可近似地看作是。因此，假设在腔室中的压力保持在恒定是合理的。在方程更换与。，我们有式代代入式，我们有同样地，方程可以被修改为其中和代表室与外部拉力，稳态压力方程式和表示出了阀的脉冲命令信号的幅度和宽度的乘积取决于外力大小和活塞的位置。模拟的和联合仿真技术被采用。根据测试设置中，有两个阀和液压加载系统的液压伺服系统模型的构造中的，在图中所示。在图控制器单元。图是的和，其产生的阀的控制信号之间的接口。液压系统的模型参数是相同的测试系统，其中些列举如下。缸死体积两端是平方厘米。总质量在变化为千克。粘滞摩擦系数是施加。供应压力为兆帕。油体积弹性模量为兆帕。的长度为米，该管道是米的。无论和管道的内径为毫米。位置控制器的比例系数为和。此外，液压加载系统可以通过武力单位的所取代如图。图在的液压伺服系统模型模拟是在千牛的力负载的变化进行的......”。