1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....，与柱塞球头的接触面积不小于。滑靴的材料可采用青铜或高强度的黄铜制造。要特别注意材料中心不允许有疏松和偏析，否则容易引起疲劳强度损坏。结构尺寸设计.滑靴外径滑靴在斜盘上的布局，应使倾斜角时，互相之间仍有定间隙，如图图滑靴外径的选定滑靴外径为般取.油池直径初步计算时，设定.中心孔及长度节流器采用节流管时，常以柱塞中心孔作为节流装置，如滑靴结构及分离力分布图所示。根据流体力学细长孔流量为式中细长管直径长度修正系数把上式带入滑靴泄漏量公式可得整理后可得节流管尺寸为经多次试算得式中为压降系数，。当时，油膜具有最大刚度，承载能力最强。为不使封油带过宽及阻尼管过长，推荐压降系数。从公式中可以看出，采用节流管的柱塞滑靴组合，公式中无粘度系数，说明油温对节流效果影响较小，但细长孔的加工工艺性较差，实现起来有困难......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....封油带实际包角为当有个柱塞排油时，封油带实际包角为平均有个柱塞排油时，平均包角为式中柱塞间距角柱塞腔通油孔包角.外封油带分离力外封油带上泄流量是源流流动，可得外封油带泄流量为.内封油带分离力内封油带上泄流量是汇流流动，可得内封油带泄流量为.排油窗分离力.配油盘分离力总泄流量考虑到封油带很窄，分离力也可以近似看成线性分布规律，简化计算力平衡方程式为使缸体能与配油盘紧密贴合，保证可靠密封性，应取压紧力稍大于分离力。设压紧力与分离力之差为剩余压紧力剩余压紧力与压紧力之比为压紧系数，它表示压紧程度。即由此可得力平衡方程式般取取则为保证泵启动时，缸体配油盘仍有定的预压紧力，常设置轴向中心弹簧，把缸体紧压在配油盘上。般取弹簧力为。弹簧力也可按下式选取......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....即.柱塞名义长度由于柱塞圆球中心作用有很大的径向力,为使柱塞不致被以及保持有足够的密封长度,应保持有最小留孔长度,般取因为所以因此,柱塞名义长度应满足式中柱塞最大行程柱塞最小外伸长度,般取.根据经验数据,柱塞名义长度常取同理.柱塞球头直径按经验常取如图图柱塞尺寸图为使柱塞在排油结束时圆柱而能完全进入柱塞腔,应使柱塞球头中心至圆柱面保持定的距离,般取.柱塞均压槽高压柱塞泵中往往在柱塞表面开有环形压力槽,起均衡侧向力,改善润滑条件和存贮赃物的作用.如上图均压槽的尺寸常取宽间距.实际上,由于柱塞受到的径向力很大,均压槽的作用并不明显,还容易划伤缸体上柱塞孔壁面.因此目前许多高压柱塞泵中并不开设均压槽.柱塞摩擦副比压比功验算取柱塞伸出最长时的最大接触应力作为计算比压值......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....油液经滑靴封油带环缝流动的泄露量的表达式为若,则式中为封油带油膜厚度.封油带上半径为的任点压力分布式为若,则从上式可以看出由上式可以看出，封油带上压力随半径增大而呈对数规律下降。油池静压分离力为总分离力为压紧力滑靴所受压紧力主要由柱塞底部液压力引起的，即力平衡方程式当滑靴受力平衡时，应满足下列力平衡方程式得泄流量为.滑靴设计滑靴设计常用剩余压紧力法和最小功率法选用最小功率损失法最小功率损失法的特点是选取适当油膜厚度，使滑靴泄漏功率损失法与摩擦功率损失之和最小，保持最高功率。泄漏功率损失已知滑靴在斜盘上的泄漏流量，。若不计吸油区的损失，则滑靴在排油区域的泄漏功率损失为摩擦功率损失滑靴在斜盘上的运动轨迹是椭圆，为简化计算，近似认为是柱塞分布圆。因此滑靴摩擦功率损失为式中液体粘性摩擦力，切线速度，滑靴摩擦支承面积液体粘性摩擦应力......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....用以隔离和分配吸排油液以及承受由高速旋转的缸体传来的轴向载荷。它的设计好坏直接影响泵的效率和寿命。.配油盘受力分析常用配油盘简图如下图配油盘基本结构液压泵工作时，高速旋转的缸体与配油盘之间作用有对方向相反的力即缸体因柱塞腔中高压油液作用而生的压紧力配油窗口和封油带油膜对缸体的分离力。压紧力压紧力是由于处在排油区的柱塞腔中高压油液作用在柱塞腔底部台阶面上，使缸体受到轴向作用力，并通过缸体作用到配油盘上。对于奇数柱塞泵，当有个柱塞处于排油区时，压紧力为当有个柱塞处于排油区时，压紧力为平均压紧力为分离力分离力有三部分组成。即外封油带分离力内封油带分离力排油窗高压油对缸体的分离力对奇数柱塞泵，在缸体旋转过程中，每瞬时参加排油的柱塞数量和位置不同，封油带的包角是变化的。实际包角比配油盘排油窗包角有所扩大......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....滑靴与斜盘间为面接触,接触应力小,能承受较高的工作压力.高压油液还可以通过柱塞中心孔,沿滑靴平面泄露,保持与斜盘之间有层油膜润滑,从而减少了摩擦和磨损,使寿命大大提高.目前大多采用这种形式轴向柱塞泵.并且这种型式的柱塞大多做成空心结构,以减轻柱塞重量,减小柱塞运动的惯性力.采用空心结构还可以利用柱塞底部的高压油液使柱塞局部扩张变形补偿柱塞与柱塞腔之间的间隙,取得良好的密封效果.空心柱塞内可以安放回程弹簧,使柱塞在吸油区复位.柱塞结构尺寸设计.柱塞直径及柱塞分布圆直径柱塞直径柱塞分布圆直径和柱塞数是互相关联的.根据统计资料,在缸体上各柱塞孔直径所占的弧长约为分布圆周长的,即由此可得式中为结构参数.随柱塞数而定.当泵的理论流量和转速根据使用工况条件选定之后,根据流量公式可得柱塞直径为柱塞直径确定后......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....而径向力则对主轴形成负载扭矩，使柱塞受到弯矩作用，产生接触应力，并使缸体产生倾倒力矩。柱塞与柱塞腔壁之间的接触力和该力是接触应力和产生的合力。考虑到柱塞与柱塞腔的径向间隙远小于柱塞直径及柱塞在柱塞腔内的接触长度。因此，由垂直于柱塞轴线的径向力和离心力引起的接触应力和可以看成是连续直线分布的应力。摩擦力和柱塞与柱塞腔之间的摩擦力为式中为摩擦系数，常取。取.分析柱塞受力，应取柱塞在柱塞腔中具有最小接触长度，即柱塞处于死点时的位置。此时和可以通过如下方程求得式中柱塞最小接触长度柱塞名义长度解放程组得式中为结构参数.柱塞设计柱塞结构型式轴向柱塞泵均采用圆柱形柱塞.根据柱塞头部结构,有三种型式,点接触式柱塞,线接触式柱塞,带滑靴的柱塞.选用带滑靴的柱塞,柱塞头部同样装有个摆动头,称滑靴......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....为油膜厚度。将代入上式中可得滑靴总功率损失令可得最佳油膜厚度为由上式计算出的油膜厚度，可使滑靴功率损失最小，效率最高。最佳油膜厚度在范围。.滑靴结构型式与结构尺寸设计滑靴结构型式滑靴的结构型式如图图滑靴结构型式关于滑靴的结构，应该防止由于倾斜而引起密封带出现偏磨，所以往往在密封带外面加上道断开的外辅助支承面环带。这样，即使滑靴出现些偏磨，也不会破坏滑靴的平衡设计，从而延长了滑靴的寿命。为了减小对滑靴底面的比压，并防止由于压力冲击而引起滑靴底面沉凹的变形这种变形引起松靴，常常在滑靴的密封带内侧加上个或几个内辅助支承环带，为了不影响滑靴的支承力，并使密封环带内侧压力迅速伸展，内辅助支承面在圆周上是断开的。为了提高滑靴的拉脱强度，可以将滑靴的收口部位加厚。滑靴的球面圆柱度和椭圆度不大于.......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....由此可得柱塞缸体摩擦副最大比功为选用材料.第五章滑靴受力分析与设计目前高压柱塞泵已普遍采用带滑靴的柱塞结构.滑靴不仅增大了与斜盘的接触应力,而且柱塞底部的高压油液,经柱塞中心孔和滑靴中心孔,再经滑靴封油带泄露到泵壳体腔中.由于油液在封油带环缝中的流动.使滑靴与斜盘之间形成层薄油膜,大大减少了相对运动件间的摩擦损失,提高了机械效率.这种结构能适应高压力和高转速的需要滑靴受力分析液压泵工作时,作用于滑靴上有组方向相反的力.是柱塞底部液压力力图把滑靴压向斜盘,称为压紧力另是由滑靴面直径为的油池产生的静压力与滑靴封油带上油液泄露时油膜反力,二者力图使滑靴与斜盘分离开,称为分离力.当紧压力与分离力相平衡时,封油带上将保持层稳定的油膜,形成静压油垫.分离力图为柱塞结构与分离力分布图......”。

（其他） 毕业设计说明书.doc

（图纸） 滑靴.dwg

（图纸） 轴.dwg

（图纸） 装配图.dwg