1、增大而增大。当气体流量极小时，气泡的膨胀直径和脱离直径几乎不受流量的影响。由式可以看出，右端前两项可以忽略不计，浮力和表面张力决定膨胀阶段的气泡体积，气泡长大摘要运用气泡形成的两阶段模型，分析在定气体流量下，静止钢液中通过孔口连续溢出气泡的形成过程。通过编程计算得到气泡的脱离直径。对影响气泡脱离尺寸的气体流量孔口直径和表面张力因素进行分析，并将气泡直径的理论计算值与数值模拟结果进行比较。从理论计算结果以及与数值模拟对比得出随着气体流量的逐渐增大，气泡的脱离直径总体变化趋势为由缓慢增大到的增大而增大随着气体流量的增加，表面张力对气泡尺寸的影响逐渐趋于致。气泡直径的理论计算值明显小于数值模拟值，因此孔口边缘的润湿性对气泡尺寸的作用不可忽略。下步工作把润湿性因素。
2、增大，时，粘性力和惯性力将显著影响气泡的尺寸。当气体流量增加至时，气体呈射流状喷吹到钢液中，随后分裂为尺寸各脱离尺寸的影响影响，并将气泡直径的理论计算值与数值模拟值进行比较，得到以下结论在孔口直径恒定的情况下，气体流量对气泡尺寸起决定性作用。随着气体流量的逐渐增大，气泡直径总体呈现从缓慢增大到迅速增大的趋势。在相同气体流量下，当气体流量较小时，气泡脱离直径随孔径的增大而增大随着气体流量的持续增大，其影响越来越小。在较低气体流量下，气泡脱离直径随流，考虑了气体流量孔径和孔口边缘润湿性的影响。液体对固体表面润湿的接触角如图所示。图为理论计算值与数值模拟值的对比图。从图中可以看出，计算值与模拟值增长趋势趋于致，但模拟值比理论计算值平均大了左右，这是因为在数值模拟。
3、程计算得到气泡的脱离直径。对影响气泡脱离尺寸的气体流量孔口直径和表面张力因素进行分析，并将气泡直径的理论计算值与数值模拟结密度差所引起，粘性力，是液相对气泡的阻力。球形气泡在流体中运动所受到的阻力，可应用斯托克斯阻力公式近似计算，即式中，为气泡膨胀速度，为气泡半径。附加表面力，由表面张力所引起，表示孔口处气泡表面与垂直方向之间的夹角，通常取。惯性力，气体持续通过孔口进入气泡，气泡以相应的速度膨胀而引起的惯性力。惯性力相当于动量的变化率，即影响钢包底吹气孔口处底吹气泡上浮的因素原稿.，，彭川译冶金中的流体流动现象北京冶金工业出版社，莫鼎成冶金动力学湖南中南工业大学出版社，朱苗勇，萧泽强钢的精炼过程数学物理模拟北京冶金工业出版社，。当气体流量增大，时，粘性力和。
4、量的影响。由式可以看出，右端前两项可以忽略不计，浮力和表面张力决定膨胀阶段的气泡体积，气泡长大异的的气泡。影响钢包底吹气孔口处底吹气泡上浮的因素原稿。但仅在气体流量，气泡脱离直径随着表面张力的增加而增加当气体流量增加到定程度后，其影响可以忽略不计。从式可以看出，当气体流量增加到定值后，表达式右端最后项与前两项相比越来越不重要，进而表明表面张力随着气体流量的增加，对气泡脱离直径的影响越小。计算值与模拟值的比较在孔口直径气泡尺寸的作用不可忽略。下步工作把润湿性因素考虑进去，并对气泡形成的两阶段模型加以修正。参考文献，，到迅速增大在较小的气体流量下，气泡脱离直径受孔口直径和表面张力影响显著，随着流量的增加其影响越来越小孔口边缘的润湿性对气泡脱离尺寸的大小起决定性。
5、上的各种力表达式如下浮力，由气液两相间的编程计算，得到气泡的脱离直径随气体流量的变化规律如图所示。从图中可以看出，在孔口直径和表面张力恒定的条件下，气泡体积主要受气体流量的影响。气泡的膨胀直径和脱离直径随氩气流量的增大而增大。当气体流量极小时，气泡的膨胀直径和脱离直径几乎不受流量的影响。由式可以看出，右端前两项可以忽略不计，浮力和表面张力决定膨胀阶段的气泡体积，气泡长大，，彭川译冶金中的流体流动现象北京冶金工业出版社，莫鼎成冶金动力学湖南中南工业大学出版社，朱苗勇，萧泽强钢的精炼过程数学物理模拟北京冶金工业出版社，。当气体流量增大，时，粘性力和惯性力将显著影响气泡的尺寸。当气体流量增加至时，气体呈射流状喷吹到钢液中，随后分裂为尺寸各。随着气体流量的逐渐增大。
6、用。关键词气泡阶段模型钢液孔口直径润湿性本文在气体流量恒定条件下，应用气泡形成的两阶段模型，通过力平衡方程和牛顿运动第定律，分析静止钢液中底部孔口处气泡的形成过程。利用编程计算直径的影响不可忽略。结论本文应用气泡形成的两阶段模型，在较低的气体流量条件下，分析了氩气由钢包底部孔口形成引入钢液时的气泡形成脱离过程，利用程序计算气泡脱离直径，考察了操作条件物性参数条件和孔径对气泡脱离尺寸的影响影响，并将气泡直径的理论计算值与数值模拟值进行比较，得到以下结论在孔口直径恒定的情况下，气体流量对气泡尺寸起决定性作用影响钢包底吹气孔口处底吹气泡上浮的因素原稿.，，彭川译冶金中的流体流动现象北京冶金工业出版社，莫鼎成冶金动力学湖南中南工业大学出版社，朱苗勇，萧泽强钢的精炼。
7、泡膨胀速度，为气泡半径。附加表面力，由表面张力所引起，表示孔口处气泡表面与垂直方向之间的夹角，通常取。计算结果与分析气体流量的影响将表的物性参数代入式和，通过迭代和得到气泡的脱离直径，对影响气泡直径大小的操作条件物性参数条件和孔径进行分析，为气泡浮选去除夹杂物的理论研究提供参考。惯性力，气体持续通过孔口进入气泡，气泡以相应的速度膨胀而引起的惯性力。惯性力相当于动量的变化率，即式中是气泡的虚拟质量，即气泡中气体的质量与包围气泡的液体体积相当于气泡体积的的质量之和。若，可以忽略，则式中是膨编程计算，得到气泡的脱离直径随气体流量的变化规律如图所示。从图中可以看出，在孔口直径和表面张力恒定的条件下，气泡体积主要受气体流量的影响。气泡的膨胀直径和脱离直径随氩气流量的。
8、假定孔口边缘为非润湿条件，气泡倾向于在孔口的外缘顶端形成，进而气泡脱离尺寸增大。可见孔口固体材料的润湿性对气泡模拟中假定孔口边缘为非润湿条件，气泡倾向于在孔口的外缘顶端形成，进而气泡脱离尺寸增大。可见孔口固体材料的润湿性对气泡直径的影响不可忽略。结论本文应用气泡形成的两阶段模型，在较低的气体流量条件下，分析了氩气由钢包底部孔口形成引入钢液时的气泡形成脱离过程，利用程序计算气泡脱离直径，考察了操作条件物性参数条件和孔径对气泡编程计算，得到气泡的脱离直径随气体流量的变化规律如图所示。从图中可以看出，在孔口直径和表面张力恒定的条件下，气泡体积主要受气体流量的影响。气泡的膨胀直径和脱离直径随氩气流量的增大而增大。当气体流量极小时，气泡的膨胀直径和脱离直径几乎不受流。
9、虑进去，并对气泡形成的两阶段模型加以修正。参考文献表面张力，将气泡脱离直径的理论计算值与等非润湿条件下的数值模拟值进行比较。通过维数值模拟建立了熔融钢包中气泡形成的数学模型，考虑了气体流量孔径和孔口边缘润湿性的影响。液体对固体表面润湿的接触角如图所示。图为理论计算值与数值模拟值的对比图。从图中可以看出，计算值与模拟值增长趋势趋于致，但模拟值比理论计算值平均大了左右，这是因为在数值。随着氩气流量进步增加，单位时间内进入气泡的气体剧增，与气体推动气泡较早脱离孔口的作用相比，增加的气体量对气泡体积的增大作用更为明显，因此气泡的膨胀直径和脱离直径都迅速增大。由式得出脱离阶段的气泡体积远大于膨胀阶段的气泡体积，即。影响钢包底吹气孔口处底吹气泡上浮的因素原稿。作用在气。
10、理论计算值与数值模拟结果进行比较。从理论计算结果以及与数值模拟对比得出随着气体流量的逐渐增大，气泡的脱离直径总体变化趋势为由缓慢增大到的两阶段模型，通过力平衡方程和牛顿运动第定律，分析静止钢液中底部孔口处气泡的形成过程。利用编程计算得到气泡的脱离直径，对影响气泡直径大小的操作条件物性参数条件和孔径进行分析，为气泡浮选去除夹杂物的理论研究提供参考。影响钢包底吹气孔口处底吹气泡上浮的因素原稿。但仅在气体流量，气泡脱离直径随着表面张力的增加而增加当气体流量增加到的各种力的数学表达式带入方程，整理后得到膨胀结束时气泡体积表达式膨胀结束时的气泡脱离体积可由迭代方法求得。摘要运用气泡形成的两阶段模型，分析在定气体流量下，静止钢液中通过孔口连续溢出气泡的形成过程。通过编。
11、性力将显著影响气泡的尺寸。当气体流量增加至时，气体呈射流状喷吹到钢液中，随后分裂为尺寸各生的浮力驱动气泡从孔口脱离此外，由式得到在脱离阶段和膨胀阶段的气泡体积近似相等，即。随着氩气流量的逐渐增加，处于膨胀阶段的气泡在浮力和进口气体对气泡的推动力双重作用下与孔口分离，进而气泡基部与孔口接触的时间变短，因此气泡的膨胀直径增大趋势缓慢而气泡底部内缩最终形成细颈，延长了气泡与孔口脱离的时间，气泡的脱离直径呈增大趋势，即气泡尺寸的作用不可忽略。下步工作把润湿性因素考虑进去，并对气泡形成的两阶段模型加以修正。参考文献，，力表达式如下浮力，由气液两相间的密度差所引起，粘性力，是液相对气泡的阻力。球形气泡在流体中运动所受到的阻力，可应用斯托克斯阻力公式近似计算，即式中，为。
12、，气泡直径总体呈现从缓慢增大到迅速增大的趋势。在相同气体流量下，当气体流量较小时，气泡脱离直径随孔径的增大而增大随着气体流量的持续增大，其影响越来越小。在较低气体流量下，气泡脱离直径随流量的增大而增大随着气体流量的增加，表面张力对气泡尺寸的影响逐渐趋于致。气泡直径的理论计算值明显小于数值模拟值，因此孔口边缘的润湿性影响钢包底吹气孔口处底吹气泡上浮的因素原稿.，，彭川译冶金中的流体流动现象北京冶金工业出版社，莫鼎成冶金动力学湖南中南工业大学出版社，朱苗勇，萧泽强钢的精炼过程数学物理模拟北京冶金工业出版社，，彭川译冶金中的流体流动现象北京冶金工业出版社，莫鼎成冶金动力学湖南中南工业大学出版社，朱苗勇，萧泽强钢的精炼过程数学物理模拟北京冶金工业出版社，。当气体流。
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