1、和水化程度值列举于表格中，通过公式计算出结果概述其中。考虑孔隙效应后分析结果转化为应力应变图，可见于图示三中。如果腐蚀产物都为无限刚，那么图示曲线上各点都将接近于零。但是，这与实际情况不符，实际中仍可测得相应应变。对比上述两种假设计算而得结果，图示中点似乎更为分散些。因此，腐蚀模型应选择假定腐蚀产物从开始就向四周施加压力这种，即不考虑孔隙效应这种模型。从这点出发，局部腐蚀和均匀腐蚀似乎有所差别。局部。力应变图。图为假设铁锈从开始直对四周施加压力，并结合所选输入值而得。图为假设铁锈向四周施加压力之前会填满钢筋附近孔隙而得。考虑钢筋周围低孔隙率区域影响另种模型许多研究人员，例如和，假设钢筋腐蚀产物铁锈为无限刚。指出了铁锈向四周施加压力之前会填满钢筋附近孔隙可能性。于是他将这力学过程划分为两个阶段。在第个阶段中，铁锈逐渐填充钢筋混凝土接触界面处孔隙，并未向四周混凝土施压。当孔隙被填满时才产生作用于混凝。
2、蚀开裂测试所得结果都被列于图示中。图中，所得腐蚀深度按照混凝土保护层厚度与钢筋直径之比在早期文章中，参数和分别为和。但是，考虑到钢筋和粘结层位移效应，值调整为。这数值和结果相仿，可见于表格。参数仍为。实验结果文献中不同腐蚀开裂测试所得腐蚀深度理论结果考虑钢筋腐蚀后体积膨胀以及法向分裂应力后对不同腐蚀开裂测试分析图示从实验和理论结果中得到钢筋铁锈应力应变图上点过程示意图图示结合实验和理论分析后钢筋铁锈。这里,由引理知，当时，有，因此，当时，重写，我们有将代入到，代入，我们可得，当时由此得,根据式,试件断面进行分析，只需对钢筋半进行模拟。因此，这些模型与图示所示模型类似，但是没有图示左侧支撑。经分析，。
3、擦系数，并且这假定能充分地应用于所模拟测试。但是，当测试具有较大腐蚀深度试件时，经分析，钢筋腐蚀对粘结模型中摩擦力影响不能忽略。因此，钢筋腐蚀会影响粘结模型中摩擦力。对于腐蚀深度较小试件，摩擦力会适当地增大对于腐蚀深度较大试件，摩擦力会适度减小，如参考中指出。这可以通过个函数和摩擦系数反映。其计算公式为，但是其中，函数指未锈蚀钢筋摩擦系数函数，函数可见于图示中，不同腐蚀度对应函数被描绘出。不同测试对。和水化程度值列举于表格中，通过公式计算出结果概述其中。考虑孔隙效应后分析结果转化为应力应变图，可见于图示三中。如果腐蚀产物都为无限刚，那么图示曲线上各点都将接近于零。但是，这与实际情况不符，实际中仍可测得相应应变。对比上述两种假设计算而得结果，图示中点似乎更为分散些。因此，腐蚀模型应选择假定腐蚀产物从开始就向四周施加压力这种，即不考虑孔隙效应这种模型。从这点出发，局部腐蚀和均匀腐蚀似乎有所差别。局部。
4、从而引理结论得以证明定理假定，那么在中，唯地方病平衡点是全局渐近稳定证明通过第节讨论以及引理，我们看到系统满足假设和系统通解雅可比矩阵为其第二复合加法矩阵为关于复合矩阵及其性质详细讨论，请读者参考文献设中函数为，则，中矩阵。蚀开裂测试所得结果都被列于图示中。图中，所得腐蚀深度按照混凝土保护层厚度与钢筋直径之比在早期文章中，参数和分别为和。但是，考虑到钢筋和粘结层位移效应，值调整为。这数值和结果相仿，可见于表格。参数仍为。实验结果文献中不同腐蚀开裂测试所得腐蚀深度理论结果考虑钢筋腐蚀后体积膨胀以及法向分裂应力后对不同腐蚀开裂测试分析图示从实验和理论结果中得到钢筋铁锈应力应变图上点过程示意图图示结合实验和理论分析后钢筋铁锈。
5、法向压力。这就意味着在产生法向应力之前，钢筋半径已有定增加。给出了估测这段增量公式，即其中是指钢筋混凝土接触界面处厚度，通过扫描电子显微镜观察，给出这数值为。是指砂浆孔隙率，通过水泥浆孔隙率半计算而得，公式为其中指混凝土水化程度系数，指混凝土水灰比。在评估混凝土力学性能时若考虑增量，那么公式将调整为通过这种方法重新计算不同试件破裂时铁锈应变考虑了铁锈在未产生法向应力前孔隙填充这效应。估计混凝土水灰比。，可以被写成矩阵块形式当，,，，在中，向量范数选作,让表示该对应范数度量利用文献中估计方法，得,其中,表示在中范数对应度量由于为标量，对于中任意范数度量都是等于，是对应于范数矩阵范数因此，。
6、力应变图。图为假设铁锈从开始直对四周施加压力，并结合所选输入值而得。图为假设铁锈向四周施加压力之前会填满钢筋附近孔隙而得。考虑钢筋周围低孔隙率区域影响另种模型许多研究人员，例如和，假设钢筋腐蚀产物铁锈为无限刚。指出了铁锈向四周施加压力之前会填满钢筋附近孔隙可能性。于是他将这力学过程划分为两个阶段。在第个阶段中，铁锈逐渐填充钢筋混凝土接触界面处孔隙，并未向四周混凝土施压。当孔隙被填满时才产生作用于混凝。蚀，包括氯化物入侵，般都起始于钢筋混凝土接触面包含空气孔隙处。这些孔隙直径大多数毫米，这比所描述与毛细孔隙相关大两个数量级。钢筋混凝土接触面包含空气孔隙在混凝土中只占少量，这对于均匀腐蚀没有多大影响，但对于包含氯化物局部腐蚀具有重要意义。钢筋腐蚀对粘结模型中摩擦力影响粘结模型输入参数在另篇论文中已经给出而且这些数据是基于钢筋腐蚀会影响粘结模型中摩擦系数这假设而补充。在早期论述中，假定是钢筋腐蚀未影响。
7、，可以被写成矩阵块形式当，,，，在中，向量范数选作,让表示该对应范数度量利用文献中估计方法，得,其中,表示在中范数对应度量由于为标量，对于中任意范数度量都是等于，是对应于范数矩阵范数因此，。有限元分析含有腐蚀钢筋各类测试都经过有限元模型分析。对于所有分析，混凝土都被模拟为基于非线性断裂力学本构模型。在利用弥散裂纹概念进行分析时，运用了基于总应变旋转裂纹模型对于轴对称模型，假定产生四条离散径向裂缝。根据测量所得不同抗压强度可以确定相应等效圆柱体抗压强度，其他所需混凝土材料数据可以根据中公式确定。对于试件储藏环境和寿命确定实验，试件收缩通过种恰当方式加以考虑，即运用中不均匀收缩公式加以计算。
8、这里,由引理知，当时，有，因此，当时，重写，我们有将代入到，代入，我们可得，当时由此得,根据式,试件断面进行分析，只需对钢筋半进行模拟。因此，这些模型与图示所示模型类似，但是没有图示左侧支撑。经分析，。从而引理结论得以证明定理假定，那么在中，唯地方病平衡点是全局渐近稳定证明通过第节讨论以及引理，我们看到系统满足假设和系统通解雅可比矩阵为其第二复合加法矩阵为关于复合矩阵及其性质详细讨论，请读者参考文献设中函数为，则，中矩阵。
9、蚀，包括氯化物入侵，般都起始于钢筋混凝土接触面包含空气孔隙处。这些孔隙直径大多数毫米，这比所描述与毛细孔隙相关大两个数量级。钢筋混凝土接触面包含空气孔隙在混凝土中只占少量，这对于均匀腐蚀没有多大影响，但对于包含氯化物局部腐蚀具有重要意义。钢筋腐蚀对粘结模型中摩擦力影响粘结模型输入参数在另篇论文中已经给出而且这些数据是基于钢筋腐蚀会影响粘结模型中摩擦系数这假设而补充。在早期论述中，假定是钢筋腐蚀未影响 。法向压力。这就意味着在产生法向应力之前，钢筋半径已有定增加。给出了估测这段增量公式，即其中是指钢筋混凝土接触界面处厚度，通过扫描电子显微镜观察，给出这数值为。是指砂浆孔隙率，通过水泥浆孔隙率半计算而得，公式为其中指混凝土水化程度系数，指混凝土水灰比。在评估混凝土力学性能时若考虑增量，那么公式将调整为通过这种方法重新计算不同试件破裂时铁锈应变考虑了铁锈在未产生法向应力前孔隙填充这效应。估计混凝土水灰比。
10、有限元分析含有腐蚀钢筋各类测试都经过有限元模型分析。对于所有分析，混凝土都被模拟为基于非线性断裂力学本构模型。在利用弥散裂纹概念进行分析时，运用了基于总应变旋转裂纹模型对于轴对称模型，假定产生四条离散径向裂缝。根据测量所得不同抗压强度可以确定相应等效圆柱体抗压强度，其他所需混凝土材料数据可以根据中公式确定。对于试件储藏环境和寿命确定实验，试件收缩通过种恰当方式加以考虑，即运用中不均匀收缩公式加以计算。擦系数，并且这假定能充分地应用于所模拟测试。但是，当测试具有较大腐蚀深度试件时，经分析，钢筋腐蚀对粘结模型中摩擦力影响不能忽略。因此，钢筋腐蚀会影响粘结模型中摩擦力。对于腐蚀深度较小试件，摩擦力会适当地增大对于腐蚀深度较大试件，摩擦力会适度减小，如参考中指出。这可以通过个函数和摩擦系数反映。其计算公式为，但是其中，函数指未锈蚀钢筋摩擦系数函数，函数可见于图示中，不同腐蚀度对应函数被描绘出。不同测试对。
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外文翻译---单级单刀功率因数校正器 AC DC变换器（C2-1）
