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1、子对之间的牵引力或蠕变力，极大地取决于或。当接触粒子对是打滑且牵引进入饱和。在这种情况下，根据库仑摩擦定律，如果摩擦系数与假设的法向压力相同，上述两个条件下牵引力相同。这样牵引力对的作用在上述两个条件下也是相同的。如果,在中要大于中。即接触粒子对在没有的影响时进入滑动形势快于有的影响时。相应的整个接触面在没有的影响时进入滑动。于图中。位移差异图中两个破折号之间的线是由机构的硬性的运动和滚动或滑动所造成的。该处的弹性变形点，和，是靠和表示的，这是由些依据弹性半空间假设的滚动接触理论确定的，他们导致了点和点的弹性位移之间的差异，。如果机构的结构弹性变形的影响被忽视，总滑点之间，和，可以理解为−−−。机构的结构弹性变形的主要由牵引力所造成的，和作用于接。
2、装置为了更好地了解轮轨滚动接触的轮轨的影响，我们有必要简要地了解不饱和蠕变力条件下减少接触刚度增加接触面粘滑率的机械装置。般来说，接触面的对接触粒子之间的总滑动，包含刚性滑移，接触面接触处的弹性变形和。图描述接触对粒子的情形，和，滚动接触体且没有弹性变形。线和标记于图中，以便更好的理解说明。机构发生变形后的位置和变形线，和，。获得的相应的载荷的关系，确定能表示由接触面单位密度牵引力产生的轮轨弹性位移的影响系数。这些影响系数是用来取代些由的理论中的和切瑞蒂公式计算出的影响系数。轮弯曲变形的影响如图示，轮和铁路的结构弹性变形的交叉影响研究时被忽视。数值结果表明，在的影响是否被考虑的两种情况下，轮轨的蠕变力有明显区别。.减少接触刚度增加接触面粘滑率的机。
3、主要取决于机构的和接触面的牵引力。大的导致大的和这两个机构之间的滚动接触小的接触刚度。这就是为什么减少接触刚度增加接触面粘滑区的比率，降低接触面不充分滑条件下的总切线牵引力.轮轨结构变形的计算为了计算图和图中所描述的，定义了轮及铁路的离散化。他们的有限元网格图解显示于图，第和第中。假定轮和铁路的材料具有同样的物理特性。剪切模。子对之间的牵引力或蠕变力，极大地取决于或。当接触粒子对是打滑且牵引进入饱和。在这种情况下，根据库仑摩擦定律，如果摩擦系数与假设的法向压力相同，上述两个条件下牵引力相同。这样牵引力对的作用在上述两个条件下也是相同的。如果,在中要大于中。即接触粒子对在没有的影响时进入滑动形势快于有的影响时。相应的整个接触面在没有的影响时进入滑动。
4、轮轨的法向的接触刚度，主要是因轨道下沉而减小。法向的接触刚度降低并不会影响接触面的法向压力很大。该切线接触刚度降低对粘附滑移区的境况和接触面的牵引力的影响很大。如果考虑到滚动接触中对轮轨的滚动接触分析，接触面对接触粒子的总滑动系数与按本滚动接触理论计算的是不同的。取得的所有接触粒子的总滑动系数和摩擦功，小于在忽略的影响条件下。装置为了更好地了解轮轨滚动接触的轮轨的影响，我们有必要简要地了解不饱和蠕变力条件下减少接触刚度增加接触面粘滑率的机械装置。般来说，接触面的对接触粒子之间的总滑动，包含刚性滑移，接触面接触处的弹性变形和。图描述接触对粒子的情形，和，滚动接触体且没有弹性变形。线和标记于图中，以便更好的理解说明。机构发生变形后的位置和变形线，和，。
5、点和机构的其他边界条件，它们导致线，和产生不受接触面的坐标，见图约束的刚性运动。和是用来分别表示点和点由于结构弹性变形的位移。在任何载荷下，他们可以视为与该处给定边界条件下的坐标和机构的几何形状保持致。点和点位移差异，取决于和，应为。这样的条件下，考虑机构的结构弹性变形，总滑点之间，和，可以写成−−。很明显和是不同的。接触粒。分析轮轨蠕变力时所得值。接触面粘滑区的比例也大于不考虑的影响时的。本文简要分析了机构的结构弹性变形对滚动接触时滚动接触性能的影响，并在分析轮和轨道蠕变力时就应用了的非赫兹形式三维弹性机构滚动接触理论模型。在分析时选定的轮和铁路数值分别是，列货运汽车的锥形剖面轮，中国，和公斤米的钢轨。有限元方法是用来确定他们的。根据和通过有限。
6、于图中。位移差异图中两个破折号之间的线是由机构的硬性的运动和滚动或滑动所造成的。该处的弹性变形点，和，是靠和表示的，这是由些依据弹性半空间假设的滚动接触理论确定的，他们导致了点和点的弹性位移之间的差异，。如果机构的结构弹性变形的影响被忽视，总滑点之间，和，可以理解为−−−。机构的结构弹性变形的主要由牵引力所造成的，和作用于接。势快于有的影响时。因此，粘滑区比率和接触处的总牵引力在上述两种条件下是不同的，在图和对他们进行了简单的描述。表明了粘滑区的情况。图中的标志表明了考虑与不考虑的影响的情形。图表示接触面的总切线牵引积和机构的蠕动之间关系。图中的标志和图中的具有相同的含义。从图可知，切线牵引力达到最大值在而不考虑作用时和达到最大值在考虑的影响，并。
7、分析轮轨蠕变力时所得值。接触面粘滑区的比例也大于不考虑的影响时的。本文简要分析了机构的结构弹性变形对滚动接触时滚动接触性能的影响，并在分析轮和轨道蠕变力时就应用了的非赫兹形式三维弹性机构滚动接触理论模型。在分析时选定的轮和铁路数值分别是，列货运汽车的锥形剖面轮，中国，和公斤米的钢轨。有限元方法是用来确定他们的。根据和通过有限。，泊松比.。图用于确定轮的扭变形。因为，它是中心对称轮见图，半轮被选中进行分析。轮的切割截面是固定，所显示的图示。负载圆周方向作用于轮对的踏面，从不同圆周出作用于车轮。载荷作用点从车轮内侧测量分别是.，.和.毫米。图表明，扭变形与载荷在纵向相对。他们都是线性的负荷，不同点的载荷大小很接近。负载对轴方向的变形的影响图示忽略不计。
8、获得的相应的载荷的关系，确定能表示由接触面单位密度牵引力产生的轮轨弹性位移的影响系数。这些影响系数是用来取代些由的理论中的和切瑞蒂公式计算出的影响系数。轮弯曲变形的影响如图示，轮和铁路的结构弹性变形的交叉影响研究时被忽视。数值结果表明，在的影响是否被考虑的两种情况下，轮轨的蠕变力有明显区别。.减少接触刚度增加接触面粘滑率的机。轮轨的法向的接触刚度，主要是因轨道下沉而减小。法向的接触刚度降低并不会影响接触面的法向压力很大。该切线接触刚度降低对粘附滑移区的境况和接触面的牵引力的影响很大。如果考虑到滚动接触中对轮轨的滚动接触分析，接触面对接触粒子的总滑动系数与按本滚动接触理论计算的是不同的。取得的所有接触粒子的总滑动系数和摩擦功，小于在忽略的影响条件下。
9、势快于有的影响时。因此，粘滑区比率和接触处的总牵引力在上述两种条件下是不同的，在图和对他们进行了简单的描述。表明了粘滑区的情况。图中的标志表明了考虑与不考虑的影响的情形。图表示接触面的总切线牵引积和机构的蠕动之间关系。图中的标志和图中的具有相同的含义。从图可知，切线牵引力达到最大值在而不考虑作用时和达到最大值在考虑的影响，并 。点和机构的其他边界条件，它们导致线，和产生不受接触面的坐标，见图约束的刚性运动。和是用来分别表示点和点由于结构弹性变形的位移。在任何载荷下，他们可以视为与该处给定边界条件下的坐标和机构的几何形状保持致。点和点位移差异，取决于和，应为。这样的条件下，考虑机构的结构弹性变形，总滑点之间，和，可以写成−−。很明显和是不同的。接触粒。
10、，泊松比.。图用于确定轮的扭变形。因为，它是中心对称轮见图，半轮被选中进行分析。轮的切割截面是固定，所显示的图示。负载圆周方向作用于轮对的踏面，从不同圆周出作用于车轮。载荷作用点从车轮内侧测量分别是.，.和.毫米。图表明，扭变形与载荷在纵向相对。他们都是线性的负荷，不同点的载荷大小很接近。负载对轴方向的变形的影响图示忽略不计。主要取决于机构的和接触面的牵引力。大的导致大的和这两个机构之间的滚动接触小的接触刚度。这就是为什么减少接触刚度增加接触面粘滑区的比率，降低接触面不充分滑条件下的总切线牵引力.轮轨结构变形的计算为了计算图和图中所描述的，定义了轮及铁路的离散化。他们的有限元网格图解显示于图，第和第中。假定轮和铁路的材料具有同样的物理特性。剪切模。
参考资料：
（独家原创）汽车废气余能回收利用装置设计（全套CAD图纸）