1、其周围。塑性区的变化,墙底先出现屈服,慢慢发展到坡顶,而就挡墙以下的边坡不会出现塑性区,坡底和坡顶不会发生塑性区贯通,所以不会发生滑坡现象。这充分说明了,由于抗滑桩的加固,边坡稳定性提高。在加固前,抗滑桩以下的土体会首先出现局部滑坡,即抗滑桩以下的土体先失稳。工程实际抗滑桩加固分析本工程是对山坡上已有水箱建筑北侧挡土墙进行加固,水箱建筑渗漏严重,应进行检查和修缮,确保其不再渗漏,本次设计是对原有挡土墙进行加固,由于原挡土墙埋深较浅,采用在原挡土墙前设臵人工挖孔桩支挡,抗滑,抗滑桩嵌入持力层定深度,抗滑桩顶部采用压顶梁连接,压度相等。当假定边坡内所有土体抗剪强度的发挥程度相同时,这种抗剪强度折减系数相当于传统意义上的边坡整体稳定安全系数,又称为强度储备安全系数。
2、折减后的强度参数进行有限元分析,观察计算是否收敛。目前判断土坡达到临界破坏的评价标准主要有以数值计算收敛是否作为评价标准,与有限元的算法有关。以特征部分的位移拐点作为评价标准。有限元分析法在旧挡墙加固设计中应用原稿度相等。当假定边坡内所有土体抗剪强度的发挥程度相同时,这种抗剪强度折减系数相当于传统意义上的边坡整体稳定安全系数,又称为强度储备安全系数。折减后的抗剪强度参数可以分别表达为式中,和是土体所能够提供的抗剪强度和是维持平衡所需要的或土体实际发挥的抗剪强度是强度折减系数。计算中假定不同的强度折减系数,根据折减后的强度参数进行有限元分析,观察计边坡稳定系数为,即在折减系数为左右的时候,水平位移会发生突变,边坡失稳,会出现滑坡现象,挡土墙也会发生滑移破坏。强。
3、水箱建筑北侧挡土墙进行加固,水箱建筑渗漏严重,应进行检查和修缮,确保其不再渗漏,本次设计是对原有挡土墙进行加固,由于原挡土墙埋深较浅,采用在原挡土墙前设臵人工挖孔桩支挡,抗滑,抗滑桩嵌入持力层定深度,抗滑桩顶部采用压顶梁连接,压以是否形成连续的贯通区作为评价标准。墙分析理正验算加固前稳定几何尺寸及物理参数滑移验算,不满足。倾覆验算,满足。经理正挡土墙稳定验算得出,虽然倾覆稳定性验算满足要求,但滑动稳定性验算不满足要求,所以需要进行加固。抗滑桩直径的影响采用有限元程序来分析不同直径抗滑桩的加固下,边坡和挡墙的性状。取有效桩长为,抗滑桩直径分别载在边坡内所产生的实际剪应力之比。在极限状况下,外荷载所产生的实际剪应力与抵御外荷载所发挥的最低抗剪强度即按照实际强度指。
4、。折减后的抗剪强度参数可以分别表达为式中,和是土体所能够提供的抗剪强度和是维持平衡所需要的或土体实际发挥的抗剪强度是强度折减系数。计算中假定不同的强度折减系数,根据折减后的强度参数进行有限元分析,观察计时,两者的强身水平位移几乎重合,说明这两者直径的桩对旧挡土墙加固效果相似。以是否形成连续的贯通区作为评价标准。墙分析理正验算加固前稳定几何尺寸及物理参数滑移验算,不满足。倾覆验算,满足。经理正挡土墙稳定验算得出,虽然倾覆稳定性验算满足要求,但滑动稳定性验算不满足要求,所以需要进行加固。强度折减法最早由等提出,有限元分析法在旧挡墙加固设计中应用原稿体所能够提供的抗剪强度和是维持平衡所需要的或土体实际发挥的抗剪强度是强度折减系数。计算中假定不同的强度折减系数,根据。
5、需要进行加固。抗滑桩直径的影响采用有限元程序来分析不同直径抗滑桩的加固下,边坡和挡墙的性状。取有效桩长为,抗滑桩直径分别张新民简介张新民,男,出生于,福建上杭人,福建林业职业技术学院建筑工程系讲师,主要从事建筑工程教学,工程现场管理等抗滑桩长度的影响抗滑桩的直径取,有效桩长分别取,通过有限元软件对挡土墙和边坡的性状进行分析,可以得到如下结论在位移拐点的对比中可以发现,桩长越大,越不容易发生位移突变边坡的稳定系数随着桩长的增大而增大考文献铁道部科学研究院西北研究所滑坡防治北京人民铁道出版社,杨志法,张路清,祝介旺项边坡加固新技术岩士力学与工程学报,张建仁挡土墙结构稳定性的可靠度分析中国公路学报后的变形对比中,加固前边坡整体发生了滑坡现象,包括旧挡墙也发生了整体。
6、用强度折减当没有采用强度折减时,把原参数代入,程序中会出现计算不收敛后被许多学者广泛采用。他们提出了个抗剪强度折减系数的概念,其定义为外荷载保持不变,边坡内土体所能提供的最大抗剪强度与外荷载在边坡内所产生的实际剪应力之比。在极限状况下,外荷载所产生的实际剪应力与抵御外荷载所发挥的最低抗剪强度即按照实际强度指标折减后所确定的实际中得以发挥的抗剪强别取。对以上不同直径的抗滑桩加固下,进行对比分析,可以得到如下结论桩径变大时,发生位移突变所需要的折减系数会变大,即桩径越大,边坡的稳定系数就越大。当桩径增大时,挡土墙的沉降量会减小,说明桩径越大阻止旧挡墙沉降的效果越好。对墙身水平位移进行了对比分析,桩径增加的时候,墙身的水平的位移会减小。会发现不论桩径的多少,墙顶的。
7、紧抵挡土墙面,人工挖孔桩数量根,挖孔桩内径,护壁厚,有效桩长约。原挡土墙前主要为填土,其斜坡冲刷严重,采用拱形骨架护坡。有限元建模时,桩径取,有效桩长取。通过有限元软件对采用抗滑桩加固后挡土墙和边坡的性状进行分析得到采用强度折减法得出的位移随折减系数的变化,可以看出边坡位移突变不是很明显,通过后被许多学者广泛采用。他们提出了个抗剪强度折减系数的概念,其定义为外荷载保持不变,边坡内土体所能提供的最大抗剪强度与外荷载在边坡内所产生的实际剪应力之比。在极限状况下,外荷载所产生的实际剪应力与抵御外荷载所发挥的最低抗剪强度即按照实际强度指标折减后所确定的实际中得以发挥的抗剪强底的水平位移大,这将会使旧挡墙发生倾覆破坏。由于坡顶有水箱作用,所以坡顶的沉降会相对大些。中间。
8、挡墙墙底会出现应力集中,而导致墙底的土首先出现塑性状态。通过竖向位移图可知最大的沉降出现在坡顶,这是主要是由于存在水箱建筑。通过分析得出加固前,抗滑桩以下的土体会首先出现局部滑坡,即抗滑桩以下的土体先失稳。工程实际抗滑桩加固分析本工程是对山坡上已有水箱建筑北侧挡土墙进行加固,水箱建筑渗漏严重,应进行检查和修缮,确保其不再渗漏,本次设计是对原有挡土墙进行加固,由于原挡土墙埋深较浅,采用在原挡土墙前设臵人工挖孔桩支挡,抗滑,抗滑桩嵌入持力层定深度,抗滑桩顶部采用压顶梁连接,压算是否收敛。目前判断土坡达到临界破坏的评价标准主要有以数值计算收敛是否作为评价标准,与有限元的算法有关。以特征部分的位移拐点作为评价标准。有限元分析法在旧挡墙加固设计中应用原稿。结果分析未采。
9、的滑移。加固后边坡趋于稳定,没有发生明显的滑坡现象。抗滑桩阻止了滑移,所以抗滑桩产生的位移会相对较大。加固前后水平位移对比中,加固前的最大水平位移出现在旧挡墙上,最终位移大于由于计算不收敛中断,所以会产生更大的位移,而加固后的的旧挡墙位移明显变小,最终位移为,最大的水平有限元分析法在旧挡墙加固设计中应用原稿度相等。当假定边坡内所有土体抗剪强度的发挥程度相同时,这种抗剪强度折减系数相当于传统意义上的边坡整体稳定安全系数,又称为强度储备安全系数。折减后的抗剪强度参数可以分别表达为式中,和是土体所能够提供的抗剪强度和是维持平衡所需要的或土体实际发挥的抗剪强度是强度折减系数。计算中假定不同的强度折减系数,根据折减后的强度参数进行有限元分析,观察计顶梁靠原挡土墙侧必须。
10、标折减后所确定的实际中得以发挥的抗剪强度相等。当假定边坡内所有土体抗剪强度的发挥程度相同时,这种抗剪强度折减系数相当于传统意义上的边坡整体稳定安全系数,又称为强度储备安全系数。折减后的抗剪强度参数可以分别表达为式中,和是土通过查看计算的结果,塑性区从坡底到坡顶贯通。从位移云图可得出挡土墙墙顶的水平位移达到了,而且将继续增大通过位移时间图发现水平位移随着时间增长,当时间为左右的时候,位移发生突变,迅速的增大,表面边坡和挡土墙失稳。所以可以得出结论旧挡墙下的边坡不稳定会产生滑坡,挡墙也会发生破坏,应该对其进行加固。采用强度程序计算得到不收敛时的折减系数为,即边坡的稳定系数为,所以加固后的边坡稳定。旧挡墙墙址和抗滑桩桩身会产生应力集中的现象,土的塑性区会首先出现在。
11、水箱部分的土的沉降最大,向两边逐渐递减。在桩长增加时,沉降也会相对减小,但减小不明显。有限元分析法在旧挡墙加固设计中应用原稿。采用强度折减法计算得到不收敛时的网格变形图,通过两者滑坡模式的对比中可以发现,在有水箱时,滑坡为整体滑坡在没有水箱时,所以,桩径减小到定程度时,旧挡墙更可能发生滑移破坏,而不是倾覆破坏。桩径为和时,两者的强身水平位移几乎重合,说明这两者直径的桩对旧挡土墙加固效果相似。抗滑桩长度的影响抗滑桩的直径取,有效桩长分别取,通过有限元软件对挡土墙和边坡的性状进行分析,可以得到如下结论在位移拐点的对比中可以发现,桩长越大,越不容易发生位移突变,抗滑桩以下的土体会首先出现局部滑坡,即抗滑桩以下的土体先失稳。工程实际抗滑桩加固分析本工程是对山坡上已有。
12、度折减法最早由等提出,后被许多学者广泛采用。他们提出了个抗剪强度折减系数的概念,其定义为外荷载保持不变,边坡内土体所能提供的最大抗剪强度与外荷覆破坏。由于坡顶有水箱作用,所以坡顶的沉降会相对大些。中间水箱部分的土的沉降最大,向两边逐渐递减。在桩长增加时,沉降也会相对减小,但减小不明显。抗滑桩直径的影响采用有限元程序来分析不同直径抗滑桩的加固下,边坡和挡墙的性状。取有效桩长为,抗滑桩直径分别取。对以上不同直径的抗滑桩加固下,进行对比分析,可以得到如下结论桩径变大时折减法当没有采用强度折减法时,计算不收敛,说明了边坡不稳定,使用强度折减法来分析边坡的稳定性系数,模型与上述类似。得到如下结论塑性区开始是出现在挡土墙墙底,再逐渐与坡顶贯通,最后连接坡底,这主要是因为。
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有限元分析法在旧挡墙加固设计中应用(原稿)