1、时,平面圆形支承油腔的流量为环形油腔推力轴承的流量计算如图东北电力大学本科毕业设计论文图止推轴承计算图由式可知润滑油向环形油腔外侧流动的流量计算式为外则环形油腔推力轴承的流量为内外其中,内为润滑油向环形油腔内侧流动的流量内则内外式中令为支承流量系数计算环形单油腔推力轴承的总推力第章进给机构设计计算环形单油腔推力轴承的总推力由三部分组成。
2、节流器设计在起以达到结构紧凑的目的。故节流比与前向心轴承相同,取。油泵供油压力油泵供油压力为。计算流量系数由式无量纲摩擦面积油腔有效承载面积油腔有效承载面积的计算公式为其中为总承载力由式可知将的值代入上式得第章进给机构设计计算计算油膜刚度节流器设计节流器的设计般应满足液体静压支承的承载能力和。
3、腔直接加工在向心轴承的外侧面,而另个则加工在前轴承盖上,调整环与轴肩的厚度之差即为推力轴承的双面间隙。这种布局形式的优点在于推力轴承间隙易保证,调整起来很方便轴向刚度和承载能力大主轴的热变形伸长不影响推力轴承的间隙因两推力轴承位于向心轴承侧,从而对加工精度影响小。东北电力大学本科毕业设计论文图推力轴承的布局壳体主轴向心轴承轴承盖调整环推力轴承结构参数的确定平面圆形支承油腔的流量计。
4、即所构成的圆环面积上的推力分别表示为。则则总推力为可见推力轴承的主要的结构参数为根据经验公式可求出其中为轴的半径。推力轴承的承载能力和油膜刚度的计算东北电力大学本科毕业设计论文配合间隙的计算按照经验公式,对于直径的轴,平面环形推力轴承的配合间隙,取节流比节流比的选择,由于推力轴承的供油与向心轴承的供油所用。
5、ε和的高次项,经数学整理后,便可以得出ε的计算公式由此可以得出轴承的油膜刚度为东北电力大学本科毕业设计论文式分母为零时。
6、座的变形,下面计算主轴由于弯曲和倾斜在受力处所产生的总位移,实现对刚度的计算。求主轴在受力处由于油膜偏心使轴倾斜而产生的位移。位移简图如图图作相似三角形后知道东北电力大学本科毕业设计论文即求主轴在受力处的挠度见图图求主轴在受力处的总位移见图第章进给机构设计计算图这比普通有周向回油槽的轴承的挠度小得多,我们从中发现主轴具有良好刚度。本章小结第章其他零部件的选。
7、厘米选取计算前轴承支反力主轴相对变形系数主轴在长短封油边中间处的饶度值相差甚小,近似以表示。算式中取代入得因为相对饶度所以计算值取将各值代入式后求得计算最佳节流比将算式写成东北电力大学本科毕业设计论文将值和值代入式得计算后轴承支反力主轴相对变形系数因为所以。
8、理,可得后轴承节流器的结构参数已知后轴承,,取,,代入得第章进给机构设计计算主轴的设计计算主轴要尽量达到结构简单,对称性好,材料均质,热变形小,由于油膜的均化作用取决于静压主轴轴承系统中的主轴精度,因而需合理选择主轴本身的加工精度。这里取轴直径为,轴颈部分由原磨头确定尺寸并受到砂轮对其压力作用,主轴尾部由电动机带动,电机对轴的力可忽略不计。在这里同时忽略轴承本身和轴。
9、,得油膜刚度无穷大的方程式为当个参数满足式时,油膜刚度无穷大,也即受载后油膜位移为零。为使较小时得到较大的刚度,应选择最佳节流比。因此,令,求得最佳节流比为般先确定,将式联立,解出长边与短边之比向心轴承参数的确定及设计计算轴承的结构参数这里忽略第章进给机构设计计算厘。
10、图流量计算图如图为润滑油沿半径方向向外流动的轴对称流场。假设压力只会沿半径方向发生变化,由平行板的流量公式可得为弧段的流量为则轴对称流量第章进给机构设计计算如上图为两平面圆形支承,润滑油从中心油腔成放射状向四周流动。在极坐标系下,雷诺方程为通过积分可得环形间隙的压力分布当两平面圆板平行时由可得间隙。
11、所以求值当前轴承取,此时的外载荷为所以计算值第章进给机构设计计算代入公式求得取短边计算最佳节流比将,值代入公式可得刚度计算按以上公式进行计算,在定负载下其油膜理论上无穷大。止推轴承的设计计算选择应用于般机床主轴的环形单油腔静压推力轴承,推力轴承位于向心轴承的侧,如图示,推力轴承设计在前向心轴承的左侧靠近砂轮侧。个推力轴承的。
12、膜刚度要求,在改装磨床磨头时设计缝隙节流器。节流器由下压板上压板及金属节流片三个零件组成。其结构简单,使用可靠具体零件见图。图节流器已知矩形截面阻尼槽的流量公式为东北电力大学本科毕业设计论文非圆截面阻尼槽如图示,为槽宽,为槽的深度为槽的长度为流体动力黏度为矩形槽流量系数,当时,。按照出入流量相等的公式,有出,对于前轴承,,,取,,代入得。
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