料的弹性模量，管板材料的弹性模量，壳程圆筒材料的弹性模量，换热管的弹性模量，系数系数系数系数系数换热管加强系数波形膨胀节刚度，壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数，管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数，旋转刚度参数，旋转刚度无量纲参数管束模数，管板周边不布管区无量纲宽度换热管有效长度，换热管与管板胀接长度或焊脚高度，管板边缘力矩系数管板总弯矩系数边界效应压力组合系数基本法兰力矩，基本法兰力矩系数管程压力操作工况下的法兰力矩，管程压力操作工况下的法兰力矩系数换热管根数有效压力组合，边界效应压力组合，当量压力组合，壳程设计压力，管程设计压力，换热管束与管板连接的拉脱力，许用拉脱力，换热管中心距，制造环境温度，沿长度平均的壳程圆筒金属温度，沿长度平均的换热管金属温度，管板边缘剪切系数壳程圆筒材料线膨胀系数，换热管材料线膨胀系数，系数换热管与壳程圆筒的热膨胀变形差管板计算厚度，第二章壳程圆筒厚度，换热管壁厚，壳体法兰厚度，管箱法兰厚度，管箱圆筒厚度，管板刚度削弱系数系数管板强度削弱系数管板布管区的当量直径与壳程圆筒内径之比系数系数壳程圆筒轴向应力，壳程法兰应力，管板径向应力，管板布管区周边处的径向应力，管板径向应力系数管板布管区周边处的径向应力系数换热管径向应力，第二章在设计温度时，壳程圆筒材料的许用应力，换热管稳定许用应力，壳体法兰许用应力，在设计温度时，管板材料的许用应力，在设计温度时，换热管材料的许用应力，系数管板布管区周边剪切应力，管板布管区周边剪切应力系数，系数系数开孔削弱所需的补强截面积，补强有效宽度，开孔直径，强度削弱系数接管外侧有效补强高度，接管内侧有效补强高度，接管有效厚度，接管名义厚度，预紧状态下，需要的最小螺栓总面积，实际使用螺栓总截面积，需要螺栓总面积，操作状态下，需要螺栓总截面积，垫片有效密封宽度，垫片基本密封宽度，螺栓中心圆直径，垫片压紧力作用中心圆直径，预紧状态下，需要的最小垫片压紧力，作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力，窄面法兰垫片压紧力，螺栓中心至作用位置的径向距离，螺栓中心至作用位置的径向距离，螺栓中心至作用位置的径向距离，法兰预紧力矩，法兰操作力矩，垫片接触宽度，螺栓数量预紧状态下，需要的最小螺栓载荷，操作状态下，需要的最小螺栓载荷，系数垫片比压力螺栓设计载荷，轴及大带轮的总重，第三章计算中心距，初定中心距，带轮宽，径向额定载荷，轴向额定载荷，额定静载荷，电机伸出轴径，圆整后轴径，小带轮基准直径，大带轮基准直径，电机轴外伸长度，带轮槽间距，单根带所需预紧力，作用在轴上压轴力，径向载荷，轴向载荷，载荷系数温度系数重力加速度基准线上槽深，基准线下槽深，实际传动比带所需的基准长度，轴承寿命预期计算说明轴上作用的扭矩，•搅拌轴转速，小带轮转速，大带轮转速，工作情况系数包角系数长度系数额定功率，计算功率，单根带的额定功率增量，单根带的额定功率增量，搅拌轴传递功率，带单位长度质量，带的速度，轴的体积，大带轮体积，抗扭截面系数，胶带根数主带轮上的包角抗拉强度极限，屈服强度极限，弯曲强度极限，剪切强度极限，许用弯曲应力，截面上最大剪应力，除所以拉脱应力合格。
第三章搅拌的设计装置传动装置的设计电动机的选型已知工艺条件，电动机功率为，无调速要求，负载平稳。
启动制动，选用封闭式自扇冷却式电动机，结构特点为封闭自扇式，能防止灰尘铁屑等杂物入侵。
主要性能结构牢固，运行可靠，使用维修方便，寿命长。
性能优良，体积小，重量轻，用料省。
选型时，考虑到功率和转速较低，传动比小，使传动装置中心距小，结构紧凑，选用三相异步电动机，型号技术数据如下表电动机型号功率转速电流功率因数额定电流额定转矩最大转矩重量效率转动惯量二带传动的设计搅拌器转速比电动机转速低，故需减速装置但减速机价格昂贵，制造困难。
因此，如果速比不大，可采用三角减速带。
带传动的主要优点为结构简单，传动平稳，缓冲吸震，造价低廉。
并且在同样的张紧力下，带传动较平带传动能产生更大的摩擦力，带传动允许的传动比较大，结构紧凑，带已标准化且大量生产，因此选用带传动。
而与普通带相比，当高度相同时，窄带的宽度缩小∕，且承载能力却可提高倍，适用于传递动力大而又要求传动装置紧凑的场合，故选用窄带。
确定计算功率是根据传递的功率，并考虑到载荷性质和每天运转时间长短等因数的影响而确定的。
上式中由机械设计课本表查得工作情况系数选择窄带带型根据由图选用型确定带轮基准直径并验算带速为提高胶带寿命，在条件允许时，尽量取大值。
由表和表，取小带轮的基准直径大带轮的基准直径根据表取按式带的速度合适。
确定带的中心距和基准长度根据式初步确定中心距根据式计算带所需的基准长度由表选带的基准长度按式计算实际中心距验算主动轮上的包角а由式主动轮上包角合适。
计算带的根数由，查表得，由查得，表得去根计算预紧力由表得，故计算轴力大小带轮结构设计带轮应满足以下要求重量轻，分布均匀安装对中性好，消除制造中产生的内应力，在时，应进行应力平衡试验。
带轮材料由电动机可知轴伸直径，长度因为小带轮基准直径，所以小带轮用腹板式。
因为大带轮基准直径，所以大带轮用腹板式。
因此，两带轮结构尺寸表小大三搅拌轴的选择和设计搅拌轴的计算是确定轴的最小截面尺寸，进行强度，刚度计算或校核，以便保证轴能安全平稳的运转。
选材轴的材料为优质中碳钢，其中以号钢最为常用，故选用号钢，采用调质处理。
由机械手册，差得硬度搅拌轴参数的确定搅拌轴受扭矩和弯矩的联合作用，但由于轴上支撑过多，减少了弯矩的作用，所以轴上弯矩可以忽略。
按扭转强度计算轴的最小直径轴上受扭矩时其截面上产生剪应力，其扭转的强度条件是最小搅拌轴径因为轴是号钢，取带传动的效率ηη又因为有两个键槽时，轴径增大并根据联轴器型号取轴的刚度校核及检验为了防止转轴产生过大的扭转变形，以免在运转中引起震动造成轴封失效，对表面涂覆保护层的轴也为了防止由于过大变形造成涂覆层的破坏，所以应该将轴的扭转变形限制在个允许的范围内，这就是设计中的扭转刚度条件。
因此，要进行刚度计算，小单位长度的比扭转角不得超过许用比扭转角，作为扭转的刚度条件。
即对于碳钢实心轴在般传动和搅拌轴的计算中，选取符合刚度要求。
四联轴器的选择联轴器是将两个设备用轴牢固地连结在起，进行传递运动和功率。
联轴器除两轴连在起回转外，为确保传动质量要求，被连接的轴安装在同轴心上。
选用立式夹壳联轴器，它由两个半圆筒组成。
夹壳材料为，并用组螺栓锁紧，锁紧后轴与夹壳接触，靠摩擦力来传递扭矩。
夹壳中间由材料制成的悬吊环由两个半环组成，用来固定轴的轴向位置，起对中作用，并不承受力。
此种联轴器的特点是构造简单，拆装方便。
拆装时，轴不需要作轴向移动，由于该轴低转速且温度不太高。
根据，其基本参数和主要尺寸轴径许用转矩许用转速螺栓质量工作温度工作转速该联轴器合适。
五轴承的选择与寿命验算轴承选择初选滚动轴承，与滑动轴承相比，滚动轴承具有摩擦阻力小，功率消耗小，启动容易等优点。
由于轴承同时承受较大的径向力和较小的轴向力作用，故选用两种滚动轴承。
调心球轴承主要承受径向载荷，限制轴的双轴向移动，初选型轴承。
单向推力球轴承由于带转动中大带轮及轴承的重量使轴承承受定的轴向力，故选用单向推力球轴承，限制轴的单向移动，初选型轴承。
轴承基本尺寸如下表轴承型号安装尺寸其它尺寸轴承型号计算系数基本额定载荷极限转速重量脂油轴承寿命验算轴承上作用有径向载荷和轴向载荷，其中径向载荷主要是带传动带来的压轴力，而轴向载荷主要是大带轮及轴的总重，即径向载荷轴向载荷轴的重量大带轮的重量验算的轴承寿命要求检修期为年即可，故预期计算寿命工作转速，指数ε对于球轴承ε因为向心球轴承只承受径向力，故查得等冲击力，故由于轴承工作温度低于，故该轴承满足寿命要求。
验算的轴承寿命要求检修期为年即可，故预期计算寿命工作转速，指数ε对于球轴承ε因为向心球轴承只承受径向力，故查得等冲击力，故由于轴承工作温度低于，故该轴承满足寿命要求。
六密封装置的选取密封的目的是避免介质通过转轴从搅拌容器内泄露或外部介质渗入搅拌容器内。
填料密封的优点是结构简单，容易制造，适用于非腐蚀性和弱腐蚀性介质，密封要求不高，并允许定期维护的设备。
密封原理填料密封是有底环本体油环填料螺柱压盖及油杯等组成。
在压盖力的作用下，装在搅拌轴与填料箱本体之间的填料，对搅拌轴表面产生径向压紧力。
由于填料中含有润滑剂，因此，在对搅拌轴产生径向压紧力的同时，形成层极薄的液膜，方面使搅拌轴得到润滑，另方面阻止设备内流体的溢出或外部流体的渗入，达到密封的目的。
选用油浸石棉填料，碳钢填料箱。
密封装置装配后，须先进行下列工作气密性试验，其压力按公称压力，要求不产生连续小气泡为合格。
试运转试验，试验条件尽可能与生产条件致，并检查密封特点的封严情况和制造安装是否正确。
密封装置经试验运转合格后，应有小时的空车饱和运转。
七搅拌器的选择从本质上讲搅拌过程就是在流动场中，进行单的动量传递或者是包括动量热量质量传递及化学反应的过程，而搅拌器是提供搅拌过程所需的热量和适宜的流动状态以达到目的。
由于本设备搅拌动能作用在于增强轴向流，使液体能上下流动，因此选用轴流泵的叶轮。
八键的选取及校核键的特点键只要用来传递扭矩，在般情况下，选择普通平键，键的材料常用号钢。
平键靠侧面传递转矩，对中良好，结构简单。
选键及校核平键的强度计算传递转矩•键与轮毂键槽的接触高度键的工作长度轴的直径大带轮与轴的连接根据，选取键的
毕业论文：32kta芒硝加工Ⅰ-Ⅱ效内强制循环蒸发器毕业设计
